인장력 측정. 표면 장력 단위. 보강재의 인장력 결정 및 평가

표면 장력의 에너지 및 힘 정의는 에너지 및 힘 측정 단위에 해당합니다. 에너지 단위는 J / m 2, 힘 - N / m... 에너지 및 전력 표현은 동일하며 수치는 두 차원에서 동일합니다. 따라서 293K의 물 :

한 차원은 다른 차원에서 쉽게 파생됩니다.

SI : J / m 2 \u003d N ∙ m / m 2 \u003d N / m;

가치에 대한 다양한 요인의 영향

표면 장력

물질의 화학적 성질의 영향

표면 장력은 분자간 결합을 끊기 위해 소비되는 작업입니다. 따라서 주어진 몸체에서 분자간 결합이 강할수록 기체 상과의 계면에서 표면 장력이 커집니다. 결과적으로, 분자간 결합이 약한 비극성 액체의 경우 표면 장력이 낮고 극성 액체의 경우 더 높습니다. 물과 같이 분자간 수소 결합을 가진 물질은 표면 장력이 높습니다.

표 9.1

공기와의 계면에서 일부 물질의 표면 장력 및 비 표면 에너지

*-비 표면 에너지의 값이 주어집니다

온도의 영향

온도가 증가하면 분자 사이의 거리가 증가하고 온도가 증가하면 개별 액체의 표면 장력이 감소합니다. 즉, 다음 관계가 충족됩니다.

많은 액체의 경우 의존성 σ \u003d f (T) 선형에 가깝습니다. 가로축에 대한 선형 관계의 외삽은 임계 온도를 결정합니다. T C 이 물질의. 이 온도에서 2 상 액체-증기 시스템은 더 이상 존재하지 않고 단상이됩니다.

많은 물질에서 표면 장력의 온도 계수는 약 –0.1 ~ –0.2 mJ / (m 2 K)입니다.

인접 단계 특성의 영향

표면 장력 ( σ 12) 두 액체 1과 2 사이의 계면에서 화학적 성질 (극성)에 따라 달라집니다. 액체의 극성 차이가 클수록 액체 사이의 계면에서 표면 장력이 커집니다 (Rebinder의 규칙).

양적으로, 상호 포화 된 두 액체 사이의 계면에서 계면 표면 장력은 대략적인 Antonov 규칙을 사용하여 계산할 수 있습니다.

안토 노프의 법칙 (1907) :액체가 서로 제한적으로 용해되는 경우 경계 w 1 / w 2에서의 표면 장력은 공기 또는 자체 증기와의 경계에서 상호 포화 된 액체의 표면 장력 간의 차이와 같습니다.

젖음

젖음 -3 개의 비혼 화상이 동시에 접촉하는 상태에서 액체와 고체 또는 기타 액체의 상호 작용, 그중 하나는 일반적으로 기체 (공기)입니다.

소량의 액체가 고체의 표면이나 고밀도의 다른 액체의 표면에 적용될 때 두 가지 경우가 가능합니다. 첫 번째 경우 액체는 방울의 형태를 취하고 다른 경우에는 퍼진다. 한 방울이 다른 몸의 표면에 퍼지지 않는 첫 번째 과정을 고려해 보겠습니다.

둘레의 단위 길이 당 세 가지 힘이 작용합니다.

1. 고체의 표면 에너지는 감소하는 경향이 있으며 표면 위로 드롭을 늘립니다. 이 에너지는 공기와의 경계에서 고체의 표면 장력과 같습니다. σ TG.

2. 고체-액체 계면에서의 표면 에너지 σ TJ 즉, 표면적을 줄임으로써 표면 에너지가 감소합니다.

3. 액체 방울과 공기 사이의 계면에서의 표면 에너지 σ LH 방울의 구형 표면에 접선 방향으로 향합니다.

각도 θ 계면 표면에 접선에 의해 형성되고, 젖은 액체를 경계로하고, 세 단계의 경계에 꼭지점이있는 것을 접촉각 또는 접촉각.

수평축에서 벡터 σ LH의 투영은 σ LH의 곱입니다. · 코사인 θ .

평형 상태에서 :

σ TG \u003d σ TG + σ LG · cos θ, (9.8)

. (9.9)

결과 관계 (9.9)가 호출됩니다. 영의 방정식 .

평형 접촉각 값에 따라 세 가지 주요 유형의 습윤이 있습니다.

영 방정식 분석

1. 만약 σ TG\u003e σ TG, 다음 cos θ\u003e 0 과 θ < 90° (접촉각) 예각- 젖음 .

예 : 산화막으로 코팅 된 금속 표면의 물. 각도가 작을수록 θ 그리고 더 많은 cos θ , 더 나은 젖음.

3. 만약 σ TG \u003d σ TG그때 cos θ \u003d 0 θ \u003d 90 °는 젖음성과 비 젖음성 사이의 경계입니다.

4. 경우 그때 cos θ \u003d 1 및 θ \u003d 0 °- 완전한 젖음 (확산) -방울이 얇은 필름으로 퍼집니다. 예 : 납 표면에 산화막이없는 수은.

완전한 비 젖음, 즉 다음과 같은 위치 θ = 응결 체가 접촉하면 표면 에너지가 항상 감소하기 때문에 180 °는 관찰되지 않습니다.

물에 대한 일부 고체의 습윤성은 석영-0 °, 공작석-17 °, 흑연-55 °, 파라핀-106 °의 접촉각을 특징으로합니다. 테프론은 물에 젖는 최악의 상태이며 젖음 각도는 120 °입니다.

다른 액체는 동일한 표면을 불균일하게 적 십니다. 에 따르면 대략적인 규칙 -젖은 물질에 극성이 더 가까운 액체는 표면을 더 잘 적 십니다.

선택적 습윤 유형에 따라 모든 고체는 세 그룹으로 나뉩니다.

· 친수성 (소유 성 ) 기재 -비극성 탄화수소보다 물에 더 잘 젖음 : 석영, 규산염, 탄산염, 금속 산화물 및 수산화물, 광물 (물 쪽에서 90 ° 미만의 접촉각).

· 소수성 (친수성) 재료 -물보다 비극성 액체 (흑연, 석탄, 황, 파라핀, 테프론)에 더 잘 젖습니다.

예제 9.1. 공기와 고체, 물-고체 및 물-공기 사이의 계면에서 표면 장력이 각각 같으면 고체에 물 한 방울에 의해 형성된 접촉각을 결정합니다. 0.057; 0.020; 0.074 J / m 2. 물이이 표면을 적 시나요?

결정:

Jung의 법칙에 따르면 :

cos θ< 0 과 θ\u003e 90 ° -이 표면은 물에 젖지 않습니다.

부유 선광

부양은 가장 일반적인 광물 처리 방법 중 하나입니다. 이 방법은 비철금속 광석, 석탄, 황 및 기타 천연 재료의 약 90 %를 풍부하게합니다.

부양 선광 (분리)은 귀중한 광물과 폐암의 다양한 물 습윤성을 기반으로합니다. 거품 부양의 경우, 공기는 \u200b\u200b분쇄 된 광석 (펄프)의 수성 현탁액을 통해 거품이 발생하여 귀중한 광물 (순수 금속 또는 황화물)의 소수성 입자가 부착 된 기포에 수면으로 떠 오릅니다. 형성된 폼은 추가 처리를 위해 기계적으로 제거됩니다. 폐석 (석영, 알루미 노 실리케이트)은 물에 잘 적셔 부양 기계에 침전됩니다.

예 9.2. 석영과 황의 분말을 물 표면에 부었다. 석영의 접촉각이 0 °이고 황의 접촉각이 78 °이면 어떤 현상이 예상 될 수 있습니까?

결정:

석영 이후 θ = 0 °-완전히 젖 으면 석영이 물로 완전히 적셔 져 용기 바닥에 가라 앉습니다. 유황의 접촉각은 90 °에 가깝기 때문에 유황 분말은 수면에 현탁액을 형성합니다.

곡선 인터페이스의 특징

건축 자재. GOST 22362-77 : 철근 콘크리트 구조물. 보강재의 인장력을 측정하는 방법. OKS : 건축 자재 및 건축, 건축 구조. GOST. 철근 콘크리트 구조물. 힘 측정 방법 ...클래스 \u003d 텍스트\u003e

GOST 22362-77

철근 콘크리트 구조물. 강화 인장력 측정 방법

GOST 22362-77
그룹 W39

SSR 연합의 주 표준

철근 콘크리트 구조
강화 인장력 측정 방법
철근 콘크리트 구조물. 방법
강화 힘줄의 결정

도입 일자 1977-07-01

1977 년 2 월 1 일 소련 건설 사무국 장관 협의회 국가위원회 결의안 승인 N 4
중간. 1988 년 1 월

이 표준은 기계적, 전 열적, 전열 기계적 방법에 의한 보강 장력으로 만들어진 철근 콘크리트 프리스트 레스트 구조에 적용되며 보강의 인장력을 측정하기위한 다음 방법을 설정합니다.
중력 측정 방법;
동력계 판독에 따른 측정 방법;
압력계의 판독 값에 따른 측정 방법;
보강 연신율 값으로 측정하는 방법;
횡 가이 보강 방법으로 측정;
주파수 측정 방법.

1. 일반 조항

1. 일반 조항

1.1. 철근의 인장력 측정 방법의 적용은 프리스트레스 철근 콘크리트 구조물의 작업 도면, 표준 또는 기술 조건에서 설정됩니다.

1.2. 보강재의 인장력 측정은 인장 중 또는 인장 완료 후 수행됩니다.

1.3. 보강재의 인장력을 측정하기 위해 상태 테스트를 통과하고 양산에 권장되는 PRDU, IPN-7, PIN 장치가 사용됩니다.
장치의 다이어그램과 기술적 특성은 부록 1에 나와 있습니다.이 표준의 요구 사항을 충족하는 다른 장치를 사용할 수 있습니다.

1.4. 보강재의 인장력을 측정하는 데 사용되는 장치는 GOST 8.002-86에 따라 확인되어야하며 표 또는 그래프 형태로 만들어진 보정 특성이 있어야합니다.

1.5. 사용하기 전에 장치가 사용 지침을 준수하는지 확인해야합니다. 측정 순서는이 지침에서 제공하는 순서를 따라야합니다.

1.6. 보강재의 인장력을 측정 한 결과는 부록 2에 나와있는 저널에 기록해야합니다.

2. 보강재의 인장력을 측정하는 중력 방법

2.1. 중력 방법은 보강재의 인장력과 보강재를 인장하는 중량의 질량 사이의 관계를 설정하는 데 기반합니다.

2.2. 중력 방법은 장력이 레버 또는 풀리 시스템을 통해 직접 가중치에 의해 수행되는 경우에 사용됩니다.

2.3. 보강재의 인장력을 측정하기 위해 무게 추의 질량을 측정하여 보강재의 인장력을 결정하며, 이는 무게에서 인장 된 보강재로의 힘 전달 시스템, 마찰 손실 및 기타 손실을 고려합니다. , 만약에 어떠한. 역력 계는 시스템을 보정 할 때 추에서 보강재로 장력을 전달하는 시스템의 손실을 고려합니다.

2.4. 하중의 질량은 최대 2.5 %의 오차로 측정해야합니다.

3. 동력계 수치에 따른 보강재의 인장력 측정

3.1. 동력계 수치에 따라 보강재의 인장력을 측정하는 방법은 동력계의 인장력과 변형 간의 관계를 기반으로합니다.

3.2. 동력계는 보강재의 인장력이 동력계에 의해 감지되는 방식으로 종단 정지 사이 또는 외부 보강재의 전원 회로에 포함됩니다.

3.3. 보강재의 인장력은 동력계의 보정 특성에 의해 결정됩니다.

3.4. 동력계가 여러 개의 평행 한 보강 요소의 체인에 연결되면 총 장력이 측정됩니다. 각 요소의 인장력의 크기는 섹 션에 지정된 방법 중 하나에 의해 결정될 수 있습니다. 이 표준의 5, 6 및 7.

3.5. 보강재의 인장력을 측정하기 위해 GOST 9500-84에 따라 예시적인 동력계가 사용됩니다. 정확도 등급이 2.5 이상인 다른 동력계를 사용할 수 있습니다.

3.6. 얻은 판독 값은 동력계 눈금의 30-100 % 이내 여야합니다.

4. 압력계의 수치에 따른 보강재의 인장력 측정

4.1. 압력 게이지의 판독 값에 따라 인장력을 측정하는 방법은 압력 게이지로 측정 한 잭 실린더의 압력과 보강재의 인장력 간의 관계를 기반으로합니다.

4.2. 압력계의 수치에 따른 보강재의 인장력 측정은 유압 잭으로 인장 할 때 사용됩니다. 유압 잭의 도량형 특성 결정은 GOST 8.136-74에 따라 수행됩니다.

4.3. 압력계의 판독 값에 따라 보강재의 인장력을 결정하는 것은 인장 과정에서 직접 수행되며 힘이 잭에서 몰드 또는 스탠드의 정지 점으로 전달 될 때 완료됩니다.

4.4. 보강재의 그룹 장력으로 총 힘이 결정됩니다. 각 요소의 인장력의 크기는 섹션에 지정된 방법 중 하나에 의해 결정됩니다. 이 표준의 5, 6 및 7.

4.5. 보강재의 인장력을 측정하기 위해 유압 잭이있는 GOST 8625-77에 따른 예시적인 압력 게이지가 사용됩니다.

4.6. GOST 8.401-80에 따라 결정된 압력계의 정확도 등급은 1.5 이상이어야합니다.

4.7. 압력계의 판독 값에 따라 인장력을 측정 할 때 얻은 값의 값은 압력계 눈금의 30-90 % 이내 여야합니다.

4.8. 유압 잭으로 전기자를 장력을 가할 때 보정이 수행 된 유압 시스템에 동일한 압력 게이지가 설치됩니다.

5. 연신율에 따른 보강재의 인장력 측정

5.1. 프리스트레싱 보강재의 연신율에 따라 인장력을 측정하는 방법은 보강재의 단면적을 고려하여 응력의 크기에 대한 보강재의 연신율 의존성을 기반으로합니다. , 인장력을 결정합니다.

5.2. 상대적으로 낮은 정확도로 인해 연신율 값으로 보강의 인장력을 측정하는 방법은 독립적으로 적용되지 않고이 표준의 섹션 3, 4, 6 및 7에 제공된 다른 방법과 함께 적용됩니다.
이 방법의 상대적으로 낮은 정확도는 철근의 탄성 가소성 특성의 가변성과 모양 및 정지 부의 변형 가능성 때문입니다.

5.3. 신장의 크기로 인장력을 측정하려면, 인장 동안 보강 요소의 실제 신장 값을 결정하고 보강의 "응력-신장"다이어그램을 가져야합니다.

5.4. 응력-신율 다이어그램이없는 상태에서 철근의 연신율 계산은 부록 3에 주어진 공식에 따라 수행 할 수 있습니다.

5.5. 금형 외부에서 가열하여 장력을 가하는 전열 방법을 사용하면 강철의 탄성 소성 특성, 금형 길이, 금형 변형으로 인한 응력 손실, 변위 및 붕괴를 고려하여 보강 요소의 길이가 미리 지정됩니다. 보강이 중지되고 체계적으로 제어됩니다. 이러한 손실은 생산 시작시 설정되며 주기적으로 확인됩니다.

5.6. 보강재의 신장에 의한 인장력 측정 방법은 압력 게이지 또는 동력계의 판독 값에 따라 인장력을 측정하는 방법과 함께 사용됩니다. 이 경우 압력계 또는 동력계의 화살표 변위 시작 순간이 기록되고 그 후에 보강재의 신장이 측정됩니다.

5.7. 보강재의 장력 동안 보강재, 모양 또는 스탠드의 길이와 연신율을 측정하기 위해 다음이 사용됩니다.
gOST 427-75에 따른 금속 측정 눈금자;
gOST 7502-80에 따른 금속 측정 테이프;
gOST 166-80에 따른 캘리퍼스.

5.8. 연신율 측면에서 보강재의 인장력은 응력의 양에 따른 단면적의 곱으로 결정됩니다. 이 경우 배치에서 가져온 보강재의 단면적은 GOST 12004-81의 2.3 항에 따라 결정됩니다.

5.9. 응력의 크기는 동일한 배치에서 가져온 보강재의 인장 다이어그램에서 결정됩니다. 다이어그램은 GOST 12004-81의 8 절에 따라 구성됩니다.

5.10. 보강재의 연신율은 보강재에 직접 설치된 도구로 측정됩니다. GOST 577-68에 따른 다이얼 표시기; 보강에 적용되는 위험에 대해 GOST 18957-73 또는 5.7 절에 지정된 측정 도구에 따른 레버 스트레인 게이지.

5.11. 금형 외부의 가열로 보강재의 전열 장력의 경우 보강재의 응력을 유발하는 연신율의 크기는 앵커의 전체 연신율과 붕괴 손실 및 형상 변형 간의 차이로 결정됩니다.

5.12. 보강재의 총 연신율은 동일한 온도에서 측정 된 힘 형태 또는 스탠드의 정지 점과 앵커 사이의 보강재 길이 사이의 차이로 결정됩니다.

5.13. "앵커 붕괴"의 값은 GOST 10922-75의 3.9 절에 따라 앵커의 테스트 데이터에 따라 결정됩니다.

5.14. 스톱 레벨에서 모양의 변형은 5.7 절에 지정된 도구로 보강재를 인장하기 전과 후의 거리 차이로 결정됩니다.

5.15. 연신율에 따른 인장력 측정은 인장 과정 중 및 완료 후에 수행 할 수 있습니다.

6. 횡가이 법에 의한 보강재의 인장력 측정

6.1. 이 방법은 횡 방향으로 주어진 양만큼 보강재를 당기는 힘과 보강재의 인장력 사이의 관계를 설정하는 데 기반합니다.

6.2. 가로 철회 가능한 보강은 금형 정지 부 (금형을 기반으로하는 브레이스) 사이에 장력을 가한 보강재의 전체 길이에 대해 수행 할 수 있으며 장치 자체의 정지 부 (자체베이스가있는 장치)를 기준으로 수행 할 수 있습니다.

6.3. 폼베이스의 보강재를 당기면 장치가 측정 체인의 링크 인 폼에 얹혀집니다. 장치 바닥에있는 사람과 함께 장치는 세 지점에서 뼈대와 접촉하지만 금형과 접촉하지 않습니다.

6.4. Transverse Guy 방법으로 철근의 인장력을 측정 할 때 철근에 잔류 변형이 없어야합니다.

6.5. 가이 방법으로 보강재의 인장력을 측정 할 때 PRDU 유형의 기계 장치 또는 PIN 유형의 전기 기계 장치가 사용됩니다.

6.6. 사용되는 장치의 정확도 등급은 1.5 이상이어야합니다. 눈금 분할은 제어 된 장력의 상한 값의 1 %를 초과하지 않아야합니다.

6.7. 교정 특성의 오류는 ± 4 %를 초과하지 않아야합니다.
교정 특성 결정시 오류 추정의 예는 참조 부록 4에 나와 있습니다.

6.8. 전기 기계 장치의 설치 장소는 전기 소음원에서 최소 5m 떨어져 있어야합니다.

6.9. 길이에 대한 보강 처짐의 비율은 다음을 초과하지 않아야합니다.
1 : 150-최대 직경 12mm의 와이어,로드 및 로프 피팅 용;
1 : 300-직경이 12mm 이상인로드 및 로프 피팅 용.

6.10. 보강재의 인장력을 측정 할 때 자체베이스가있는 장치가 길이를 따라 보강재에 설치됩니다. 이 경우 보강 조인트가 장치 바닥 내에 있으면 안됩니다.

6.11. 자체베이스가없는 장치 (형태에 따른 버팀대 포함)로 보강재의 인장력을 측정 할 때 장치는 정지 점 (도면) 사이의 스팬 중간에 설치됩니다. 스팬 중간에서 장치 설치 위치의 변위는 전기자 길이의 2 %를 초과하지 않아야합니다.

보강재 인장력 측정을위한 기기 설치 다이어그램

양식; -PIN 장치 -IPN-7 장치;
-피팅; -중지; -PRDU 장치

7. 보강재의 인장력 측정을위한 주파수 방법

7.1. 주파수 방법은 보강재의 응력과 자연적인 횡 진동의 주파수 사이의 관계를 기반으로하며, 이는 타격이나 다른 충격에 의해 평형 상태에서 벗어나고 일정 시간이 지나면 인장 된 보강재에서 설정됩니다.

7.2. 주파수 방법을 사용하여 보강재의 인장력을 측정하려면 IPN-7 장치 (자체베이스 없음)를 사용하십시오.

7.3. IPN-7 장치는 특정 시간 동안 인장 된 보강재의 진동 수를 측정하며, 이에 따라 보강재의 주어진 등급, 직경 및 길이에 대한 교정 특성을 고려하여 인장력이 결정됩니다.

7.4. 사용 된 장치는 ± 1.5 %를 초과하지 않는 오차로 보강재의 자연 진동 주파수를 측정해야합니다.

7.5. 보강재의 인장력을 결정할 때의 상대 오차는 ± 4 %를 초과하지 않아야합니다.

7.6. 주파수 장치의 설치 장소는 전기 노이즈의 원인에서 최소 5m 떨어져 있어야합니다.

7.7. 기본 측정 변환기는 자체베이스가없는 장치로 보강재의 인장력을 측정 할 때 2 %를 초과하지 않는 거리에서 보강재의 길이 중간에서 이격 된 부분에 위치해야합니다.
진동 중에 전체 길이에 따라 모니터링되는 보강재가 인접한 보강 요소, 내장 부품 및 형태와 접촉하지 않아야합니다.

8. 장치의 교정 특성 결정

8.1. 장치의 교정 특성의 결정은 장력 강화와 직렬로 설치된 최소 1.0의 정확도 등급을 가진 동력계의 판독 값에 따라 기록 된 주어진 힘과 장치의 판독 값을 비교하여 수행됩니다.
압력계와 유압 잭과 직렬로 설치된 예시적인 동력계의 판독 값을 비교하여 압력계의 교정 특성을 피팅없이 측정 할 수 있습니다.

8.2. 분할을 보정 할 때 철근의 최대 인장력은 허용되는 양의 편차만큼 철근의 공칭 설계 인장력을 초과해야합니다. 최소 힘은 공칭 설계 값의 50 %를 초과하지 않아야합니다.
로딩 단계의 수는 8 개 이상이어야하며 각 단계의 측정 수는 3 개 이상이어야합니다.

8.3. 보강재의 최대 인장력에서 예시적인 동력계의 판독 값은 스케일의 50 % 이상이어야합니다.

8.4. 횡가이 법과 주파수 법에 의한 철근의 인장력 측정에 사용되는기구의 교정 특성 결정.

8.4.1. 보강재의 각 등급과 동력계, 그리고 보강재의 각 등급, 직경 및 길이에 대해 자체베이스가없는 장치에 대해 장치의 보정 특성을 결정해야합니다.

8.4.2. 보강 요소의 길이 (자체베이스가있는 장치로 측정되는 인장력)는 장치베이스의 길이를 최소 1.5 배 초과해야합니다.

8.4.3. 자체베이스가없는 장치로 보강재의 인장력을 측정하는 경우 :
보정 중 보강 요소의 길이는 제어 요소의 길이와 2 % 이상 다르지 않아야합니다.
전기자 길이의 중간에서 장치 또는 장치 센서의 위치 편차는 기계 장치의 경우 전기자 길이의 2 %를 초과하지 않아야하며 주파수 유형 장치의 경우 5 %를 초과해서는 안됩니다.

8.5. PRDU 장치의 교정 특성을 구성하는 예는 부록 4를 참조하십시오.

9. 보강재의 인장력 결정 및 평가

9.1. 보강재의 인장력은 측정 결과의 산술 평균으로 결정됩니다. 이 경우 측정 횟수는 2 개 이상이어야합니다.

9.2. 보강재의 인장력 평가는 측정 중에 얻은 보강재의 인장력 값을 철근 콘크리트 구조물의 표준 또는 작업 도면에 지정된 인장력과 비교하여 이루어집니다. 이 경우 측정 결과의 편차가 허용 편차를 초과하지 않아야합니다.

9.3. 연신율에 따라 보강재의 인장력을 결정한 결과 평가는 실제 연신율과 계산에 의해 결정된 연신율을 비교하여 수행됩니다.
실제 연신율은 계산 된 값과 20 % 이상 다르지 않아야합니다.
철근 연신율 계산의 예는 부록 3에 나와 있습니다.

10. 안전 요구 사항

10.1. 안전 규정에 대한 교육을 받고 장치 설계 및 인장력 측정 기술을 연구 한 사람은 보강재의 인장력을 측정 할 수 있습니다.

10.2. 인장력을 측정 할 때 밸브가 파손 된 경우 안전 요구 사항을 준수하도록 조치를 개발하고 엄격하게 구현해야합니다.

10.3. 보강재의 인장력 측정에 관여하지 않는 사람은 인장 보강재 영역에 있으면 안됩니다.

10.4. 보강재의 인장력 측정에 참여하는 사람의 경우 보호막, 그물 또는 특수 장착 된 휴대용 캐빈, 탈착식 재고 클램프 및 손잡이의 방출 및 보강 막대 파손을 방지하는 캐노피와 함께 안정적인 보호를 제공해야합니다.

부록 1 (참조). 장치 PRDU, IPN-7 및 PIN의 체계 및 기술적 특성

첨부 1
참고

PRDU 장치

로드 보강재와 로프의 인장력을 측정 할 때 PRDU 장치의 작용은 스톱 사이의 스팬 중간에있는 보강 요소의 탄성 브레이스를 기반으로하고 와이어 장력을 측정 할 때베이스의 브레이스에 있습니다. 장치의 추력 프레임의. 장치 스프링의 변형은 장치 판독 값인 GOST 577-68에 따라 다이얼 표시기로 측정됩니다.

강화 축을 가로 지르는 시스템의 지속적인 움직임은 장력 강화 요소와 장치의 스프링이라는 두 개의 연속 연결된 링크에서 생성됩니다.
장력 강화의 힘이 증가함에 따라 횡 방향 가이에 대한 저항이 증가하고 움직임이 감소하므로 장치 스프링의 변형이 증가합니다. 장치 표시기의 판독.
장치의 보정 특성은 금형을 기준으로 작업 할 때 보강재의 직경과 길이에 따라 달라지며 정지 프레임을 기준으로 작업 할 때만 직경에 따라 달라집니다.
PRDU 장치는 본체, 가이드 튜브가있는 힌지, 다이얼과 핸들이있는 리드 나사, 구형 너트가있는 스프링, 장력 후크, 표시기, 스톱 또는 스톱 프레임으로 구성됩니다 (그림 1의 이 부록).

PRDU 장치 다이어그램

중요성; -봄; -표시기; - 몸; -경첩;

손잡이가 달린 사지; -자신의 기지; -후크
젠장 1

로드 보강재와 로프의 인장력을 측정 할 때 스탠드, 팔레트 또는 몰드를 강조하여 장치를 설치합니다. 그리퍼 후크는로드 또는 로프 아래에 삽입되며 핸들로 리드 스크류를 회전시켜로드 또는 로프와의 접촉을 보장합니다. 리드 스크류를 더 회전하면 보강재의 예비 후퇴가 생성되며 그 값은 표시기에 의해 고정됩니다.
예비 가새 끝에는 위험에 따라 리드 스크류에 단단히 연결된 팔다리의 위치가 몸체에 표시되어 있습니다 (팔다리의 측면은 100 부분으로 나뉩니다), 그다음 리드의 회전 나사는 몇 번의 회전을 계속합니다.
선택한 회전 수를 완료하면 표시기 판독 값이 기록됩니다. 보강재의 인장력은 장치의 보정 특성에 의해 결정됩니다.
직경 5mm 이하의 철근 인장력을 측정 할 때 스톱은 600mm베이스의 스톱 프레임으로 교체하고 그랩 후크는 작은 후크로 교체합니다. 와이어 장력은 프레임이 설치된 장치의 보정 특성에 의해 결정됩니다.
금형 벽 (리브 플레이트, 커버 플레이트 등) 사이의 평면에 장치의 멈춤 장치를 놓을 수없는 경우 막대가 통과하는 구멍이있는지지 시트로 교체 할 수 있습니다. 훅.

IPN-7 장치

이 장치는 케이스에있는 증폭기가있는 저주파 주파수 측정기, 증폭기에 와이어로 연결된 측정기 및 기본 측정 변환기로 구성됩니다 (이 부록의 그림 2).

IPN-7 장치 회로도

악기 본체; - 카운터; - 와이어;
-1 차 변환기
젠장 2

장치의 작동 원리는 전압과 길이에 따라 달라지는 장력 보강재의 자연 진동 주파수를 결정하는 데 기반합니다.
보강재의 진동은 횡 방향 충격 또는 기타 수단으로 인해 발생합니다. 장치의 기본 측정 변환기는 기계적 진동을 감지하여이를 전기 진동으로 변환하며, 그 주파수는 증폭 후 장치의 전기 기계 카운터에 의해 계산됩니다. 자연 진동의 빈도에 따라 보정 특성을 사용하여 해당 직경, 등급 및 길이의 보강 인장력이 결정됩니다.

PIN 장치

이 장치는 멈춤 장치가있는 프레임, 레버 장치가있는 편심, 조정 너트, 스트레인 게이지가있는 탄성 요소, 증폭기 및 계산 장치가 포함 된 별도의 구획에 위치한 후크 및 전기 회로 요소로 구성됩니다. 이 부록의 3).
이 장치는 인장 된 보강재를 미리 정해진 양만큼 측면으로 변위시키는 데 필요한 힘을 측정합니다.
편심 핸들을 왼쪽 위치로 이동하여 장치 프레임에 부착 된 정지 점에 대한 철근의 지정된 측면 변위를 생성합니다. 이 경우 레버는 편심의 편심에 따라 조절 너트의 나사를 일정량 움직입니다. 변위에 필요한 힘은 보강재의 인장력에 따라 달라지며 탄성 요소의 변형으로 측정됩니다.
이 장치는 보강재의 각 등급과 직경에 대해 보정됩니다. 그 수치는 장력 강화의 길이에 의존하지 않습니다.

PIN 장치 다이어그램

중지; -프레임; -편심; -조정
너트; -와이어 스트레인 게이지가있는 탄성 요소
(케이스 아래에 위치); -후크; -요소가있는 상자
전기 회로

장치의 주요 기술적 특성

	장력, tf		철근 직경, mm		철근 길이, m		장치 자체의 길이, mm	무게 장치, kg
IPN-7			3 9 12 -	8 10 16 18	5,0 4,0 3,5 3,0	12 12 11 8	자신의 기반없이
						제한없이
			6 9 12 - 20 - -	8 10 16 18 22 25 28	2,0 2,5 2,8 3,0 4,5 6,0 8,0	4 12 14 18 24 24 24	자신의 기반없이
						제한없이

부록 2 (권장). 철근 인장력 측정 결과 로그

(테이블 왼쪽)

날짜 법안	유형 ...에서	밸브 데이터					기기 데이터
		수량 무기에서 여행 집단	클래스 ar- matura, 상표 지다	Dia- 미터, mm	길이, mm	디자인 장력 제 니야 (하지만- 최종 및 입학)	유형 및 번호	다중- 몸 저울	이동- 네 까지- 개시 자

계속 (테이블 오른쪽)

스케일 표시				힘 장력	디자인 값과의 편차		예- 걱정
			평균	피팅,
법안 니	법안 니	법안 니	3 차원 고려하여 승수 저울

부록 3 (참조). 철근 연신율 계산

부록 3
참고

0.7 이상의 기존 항복 응력의 평균 값에 대한 예비 응력 값의 비율로 철근의 연신율 계산은 공식에 따라 수행됩니다

비율이 0.7 이하인 경우 연신율은 공식에 따라 계산됩니다.

강화 강철의 예비 응력은 어디에 있습니까, kgf / cm;

-경험에 의해 결정되거나 1.05 kgf / cm와 동일하게 취해진 철근의 조건부 항복 응력의 평균값;
-표 5 GOST 5781-75, GOST 10884-81, 표 2 GOST 13840-68, GOST 8480-63, kgf / cm에 따라 결정된 기존 항복 응력의 거부 값;
-SNiP P-21-75의 표 29에 따라 결정된 강화 강철의 탄성 계수, kgf / cm;
-초기 보강 길이, 참조
예 1.
\u003d 5500 kgf / cm \u003d 1250 cm에서 클래스 A-IV의 보강 강철의 예상 길이, 장력-기계적으로

m 방법.

1. 표 5에 따르면 GOST 5781-75는 기존 항복 응력의 거부 값을 결정합니다 \u003d 6000 kgf / cm; SNiP P-21-75의 표 29에 따르면 강화 강철의 탄성 계수 \u003d 2 10 kgf / cm를 결정합니다.

2. 가치 결정

3. 비율을 계산합니다. 따라서 철근의 연신율은 공식 (1)에 의해 결정됩니다.

예 2.
\u003d 9000 kgf / cm 및 \u003d 4200 cm에서 클래스 Вр · П의 고강도 강화 와이어의 연신율 계산, 장력-기계적으로

1. 제어 테스트 결과에 따라 기존 항복 응력 \u003d 13400 kgf / cm의 평균 값을 결정합니다. 표 29에 따르면 SNiP 11-21-75는 강화 강철 VR-P의 탄성 계수를 결정합니다. \u003d 2 10 kgf / cm.

2. 비율을 계산합니다. 따라서 철근의 연신율은 식 (2)에 의해 결정됩니다.

부록 4 (참조). 장치의 교정 특성을 결정할 때 상대 오차를 평가하는 예

부록 4
참고

작업 도면에 지정된 최대 인장력 \u003d 27tf에서 직경 25mm, 길이 12.66m의 A-IV 등급 피팅에 대한 PRDU 장치의 보정 특성을 결정할 때 상대 오차를 설정해야합니다.

1. 하중의 각 단계에서 장치의 판독 값에 해당하는 보강재의 인장력이 결정됩니다.

이 로딩 단계에서. 그래서 로딩의 첫 단계에서

15 tf \u003d 15.190 tf \u003d 14.905 tf \u003d 295 분할 \u003d 292 분할.
2. tf에서 표시 범위 결정

로딩의 첫 번째 단계는 다음과 같습니다.

3. 표시의 상대적 범위를 백분율로 결정

로드의 첫 번째 단계는 다음과 같습니다.

초과하지 않습니다.

4. 교정 중 최대 및 최소 힘 계산의 예 :

Tc;
tf.

로딩 단계의 크기는

로딩 단계 (마지막 단계 제외)의 값을 2tf와 동일하게 취하십시오. 로딩의 마지막 단계의 값은 1tf로 가정합니다.
각 단계에서 3 개의 판독 값 ()이 취해져 산술 평균값이 결정됩니다. 구해진 교정 특성 값은 표와 그래프 (이 부록 그림)의 형태로 제공됩니다.

		디비전의 기기 판독

철근 콘크리트 구조

밸브의 장력을 측정하는 방법

GOST 22362-77

소련 장관 협의회 주위원회
구성

모스크바

개발

소련 국가 건설위원회의 콘크리트 및 철근 콘크리트 연구소 (NIIZhB)

감독 K.V. Mikhailov

주제의 리더 : G.I. Berdichevsky, V.A. Klevtsov

출연자 : V.T. Dyachenko, Yu.K. N.A. Zhulev 마르코프, S.A. Madatyan

소련 건축 자재 산업부 프리 캐스트 콘크리트 제품 \u200b\u200b및 구조물 (VNII 철근 콘크리트) 공장 기술의 올 유니온 연구소

G.S. 감독 Ivanov

주제 감독자 E.Z. 에르 마코프

집행자 V.N. 마루 킨

Glavmospromstroimaterialov의 재료 및 기술 프로세스의 물리 및 화학 역학 연구실

A.M. 감독 Gorshkov

테마 E.G.의 리더이자 연기자. Ratz

건물 구조 연구소 (NIISK) 소련의 괴멸

A.I. 감독 부라 카스

주제의 머리는 D.A. Korshunov

출연자 : V.S. Goloborodko, M.V. Sidorenko

소련 국가 건설위원회의 콘크리트 및 철근 콘크리트 연구소 (NIIZhB)에서 제출

감독 K.V. Mikhailov

소련 국가 건설위원회의 기술 규제 및 표준화 부서의 승인을 위해 준비 됨

부서장 V.I. Sychev

건설 표준화 부서장 M.M. Novikov

Ch. 전문가 : I.S. Lifanov, A.V. Sherstnev

1997 년 2 월 1 일 소련 건설 각료회의 국가위원회의 법령에 의해 승인 및 도입 됨. 4 번

SSR 연합의 주 표준

1977 년 2 월 1 일자 소련 건설 사무국 장관 회의 국가위원회의 법령에 따라 No. 4의 도입 날짜

1977 년 1 월 7 일부터 .

표준을 준수하지 않을 경우 법으로 처벌받을 수 있습니다.

이 표준은 기계적, 전 열적, 전열 기계적 방법에 의한 보강 장력으로 만들어진 철근 콘크리트 프리스트 레스트 구조에 적용되며 보강의 인장력을 측정하기위한 다음 방법을 설정합니다.

중력 측정 방법;

동력계 판독에 따른 측정 방법;

압력계의 판독 값에 따른 측정 방법;

보강 연신율 값으로 측정하는 방법;

횡 가이 보강 방법으로 측정;

주파수 측정 방법.

1. 일반 조항

1.1. 철근의 인장력 측정 방법의 적용은 철근 콘크리트 구조물의 작업 도면, 표준 또는 기술 조건에 설정되어 있습니다.

1.2. 보강재의 인장력 측정은 인장 중 또는 인장 완료 후 수행됩니다.

1.3. 보강재의 인장력을 측정하기 위해 상태 테스트를 통과하고 양산에 권장되는 PRDU, IPN-7, PIN 장치가 사용됩니다.

장치의 다이어그램과 기술적 특성은 참고 자료에 나와 있습니다. 이 표준의 요구 사항을 충족하는 다른 장치를 사용할 수 있습니다.

1.4. 보강재의 인장력을 측정하는 데 사용되는 장치는 GOST 8.002-71에 따라 확인해야하며 표 또는 그래프 형태로 만들어진 보정 특성이 있어야합니다.

1.5. 사용하기 전에 장치가 사용 지침을 준수하는지 확인해야합니다. 측정 순서는이 지침에서 제공하는 순서를 따라야합니다.

1.6. 보강재의 인장력을 측정 한 결과는 저널에 기록되어야하며 그 형식은 권장되는 저널에 나와 있습니다.

2. 밸브의 장력을 측정하는 중력 방법

2.1. 중력 방법은 보강재의 인장력과 보강재를 인장하는 중량의 질량 사이의 관계를 설정하는 데 기반합니다.

2.2. 중력 방법은 장력이 레버 또는 풀리 시스템을 통해 직접 가중치에 의해 수행되는 경우에 사용됩니다.

2.3. 보강재의 인장력을 측정하기 위해 무게 추의 질량을 측정하여 보강재의 인장력을 결정하며, 이는 무게에서 인장 된 보강재로의 힘 전달 시스템, 마찰 손실 및 기타 손실을 고려합니다. , 만약에 어떠한. 시스템을 보정 할 때 동력계가 분동에서 보강재로 장력을 전달하는 시스템의 손실을 고려합니다.

2.4. 하중의 질량은 최대 2.5 %의 오차로 측정되어야합니다.

3. 다이나모 미터에 의한 밸브의 장력 측정

3.1. 동력계 수치에 따라 보강재의 인장력을 측정하는 방법은 동력계의 인장력과 변형 간의 관계를 기반으로합니다.

3.2. 동력계는 보강재의 인장력이 동력계에 의해 감지되는 방식으로 종단 정지 사이 또는 외부 보강재의 전원 회로에 포함됩니다.

3.3. 보강재의 인장력은 동력계의 보정 특성에 의해 결정됩니다.

3.4. 동력계가 여러 개의 평행 한 보강 요소의 체인에 연결되면 총 장력이 측정됩니다. 각 요소의 인장력의 크기는 및이 표준에 지정된 방법 중 하나에 의해 결정될 수 있습니다.

3.5. 보강재의 인장력을 측정하기 위해 GOST 9500-75에 따라 예시적인 동력계가 사용됩니다. 정확도 등급이 2.5 이상인 다른 동력계를 사용할 수 있습니다.

3.6. 얻은 판독 값은 동력계 눈금의 30-100 % 이내 여야합니다.

4. 압력계의 표시에 의한 밸브의 장력 측정

4.1. 압력 게이지의 판독 값에 따라 인장력을 측정하는 방법은 압력 게이지로 측정 한 잭 실린더의 압력과 보강재의 인장력 간의 관계를 기반으로합니다.

4.2. 압력계의 수치에 따라 보강재의 인장력을 측정하는 것은 유압 잭으로 인장 할 때 사용됩니다. 유압 잭의 도량형 특성 결정은 GOST 8.136.74에 따라 수행됩니다.

4.3. 압력계의 판독 값에 따라 보강재의 인장력을 결정하는 것은 인장 과정에서 직접 수행되며 힘이 잭에서 몰드 또는 스탠드의 정지 점으로 전달 될 때 완료됩니다.

4.4. 보강재의 그룹 장력으로 총 힘이 결정됩니다. 각 요소의 인장력의 크기는이 표준에 지정된 방법 중 하나에 의해 결정됩니다.

4.5. 보강재의 인장력을 측정하기 위해 유압 잭이있는 GOST 8625-69에 따른 예시적인 압력 게이지가 사용됩니다.

4.6. GOST 13600-68에 따라 결정된 압력 게이지의 정확도 등급은 1.5 이상이어야합니다.

4.7. 압력계의 판독 값에 따라 인장력을 측정 할 때 얻은 값의 값은 압력계 눈금의 30-90 % 이내 여야합니다.

4.8. 유압 잭으로 전기자를 장력을 가할 때 보정이 수행 된 유압 시스템에 동일한 압력 게이지가 설치됩니다.

5. 밸브의 신장 값으로 밸브의 장력 측정

5.1. 프리스트레싱 보강재의 연신율에 따라 인장력을 측정하는 방법은 보강재의 단면적을 고려하여 응력의 크기에 대한 보강재 연신율의 의존성을 기반으로합니다. 인장력.

5.2. 상대적으로 낮은 정확도로 인해 연신율 값으로 보강의 인장력을 측정하는 방법은 독립적으로 적용되지 않고 다른 방법과이 표준과 함께 적용됩니다.

이 방법의 상대적으로 낮은 정확도는 철근의 탄성-소성 특성의 가변성과 형상 및 정지 부의 변형 가능성 때문입니다.

5.3. 신장의 크기로 인장력을 측정하려면, 인장 하에서 보강 요소의 실제 신장 값을 결정하고 보강의 "응력-신율"다이어그램을 가져야합니다.

5.4. 응력-신율 다이어그램이없는 상태에서 철근의 연신율 계산은 참조에 주어진 공식에 따라 수행 할 수 있습니다.

5.5. 금형 외부에서 가열하여 장력을 가하는 전열 방법을 사용하면 강철의 탄성 소성 특성, 금형 길이, 금형 변형으로 인한 응력 손실, 변위 및 붕괴를 고려하여 보강 요소의 길이가 미리 지정됩니다. 보강이 중지되고 체계적으로 제어됩니다. 이러한 손실은 생산 시작시 설정되며 주기적으로 확인됩니다.

5.6. 보강재의 연신에 의한 인장력 측정 방법은 압력계 또는 동력계의 판독 값에 따라 인장력을 측정하는 방법과 함께 사용됩니다. 이 경우 압력계 또는 동력계의 화살표 변위 시작 순간이 기록되고 그 후에 보강재의 신장이 측정됩니다.

gOST 427-75에 따른 금속 측정 눈금자;

gOST 7502-69에 따른 금속 측정 테이프;

gOST 166-73에 따른 캘리퍼스.

5.8. 연신율 측면에서 보강재의 인장력은 응력의 양에 따른 단면적의 곱으로 결정됩니다. 이 경우 배치에서 가져온 보강재의 단면적은 GOST 12004-66의 2.3 절에 따라 결정됩니다.

5.9. 응력의 크기는 동일한 배치에서 가져온 보강재의 인장 다이어그램에서 결정됩니다. 다이어그램은 GOST 12004-66의 8 절에 따라 구성됩니다.

5.10. 보강재의 연신율은 보강재에 직접 설치된 도구로 측정됩니다. GOST 577-68에 따른 다이얼 표시기; GOST 18957-73에 따라 또는 보강에 적용된 위험에 대해 측정 기기에 지정된 레버 스트레인 게이지.

5.11. 금형 외부의 가열로 보강재의 전열 장력을 사용하면 보강재의 응력을 유발하는 연신율의 크기는 앵커의 전체 연신율과 붕괴 손실 및 모양 변형 간의 차이로 결정됩니다.

5.12. 보강재의 총 연신율은 동일한 온도에서 측정 된 힘 형태 또는 스탠드의 정지 점과 앵커 사이의 보강재 길이 사이의 차이로 결정됩니다.

5.13. "앵커 붕괴"의 값은 단락 3.9에 따라 앵커의 테스트 데이터에 따라 결정됩니다. GOST 10922-76.

5.14. 스톱 레벨에서 형상의 변형은에 지정된 도구로 보강재를 인장하기 전과 후의 거리 차이로 결정됩니다.

5.15. 연신율에 따른 인장력 측정은 인장 과정 중 및 완료 후에 수행 할 수 있습니다.

6. 트랜스 버스 신축 방법에 의한 밸브의 인장력 측정

6.1. 이 방법은 횡 방향으로 주어진 양만큼 보강재를 당기는 힘과 보강재의 인장력 사이의 관계를 설정하는 데 기반합니다.

6.2. 보강재의 가로 후퇴는 금형 정지 부 (금형 바닥에있는 버팀대) 사이에 장력을 가한 보강재의 전체 길이와 장치 자체의 정지 점 (자체베이스가있는 장치)을 기준으로 수행 할 수 있습니다. .

6.3. 폼베이스의 보강재를 당기면 장치가 측정 체인의 링크 인 폼에 얹혀집니다. 장치 바닥에있는 사람과 함께 장치는 세 지점에서 뼈대와 접촉하지만 금형과 접촉하지 않습니다.

6.4. Transverse Guy 방법으로 철근의 인장력을 측정 할 때 철근에 잔류 변형이 없어야합니다.

6.5. 가이 방법으로 보강재의 인장력을 측정 할 때 PRDU 유형의 기계 장치 또는 PIN 유형의 전기 기계 장치가 사용됩니다.

6.6. 사용되는 장치의 정확도 등급은 1.5 이상이어야합니다. 눈금 분할은 제어 된 장력의 상한 값의 1 %를 초과하지 않아야합니다.

6.7. 교정 특성의 오류는 ± 4 %를 초과하지 않아야합니다.

캘리브레이션 특성을 결정할 때 오류를 추정하는 예는 참조에 나와 있습니다.

6.8. 전기 기계 장치의 설치 장소는 전기 소음원에서 최소 5m 떨어져 있어야합니다.

6.9. 길이에 대한 보강 처짐의 비율은 다음을 초과하지 않아야합니다.

1 : 150-최대 직경 12mm의 와이어,로드 및 로프 피팅 용;

1 : 300-직경이 12mm 이상인로드 및 로프 피팅 용.

6.10. 보강재의 인장력을 측정 할 때 자체베이스가있는 장치가 길이를 따라 보강재에 설치됩니다. 이 경우 보강 조인트가 장치 바닥 내에 있으면 안됩니다.

6.11. 자체베이스가없는 장치 (형태에 따라 버팀대 포함)로 보강재의 인장력을 측정 할 때 장치는 정지 점 (도면) 사이 스팬 중간에 설치됩니다. 스팬 중간에서 장치 설치 위치의 변위는 전기자 길이의 2 %를 초과하지 않아야합니다.

보강재의 인장력 측정을위한 기기 설치 다이어그램

1-형태; 2-PIN 장치; 3-IPN-7 장치; 네 - 피팅; 5-중지;

9. 밸브 장력의 결정 및 평가

9.1. 보강재의 인장력은 측정 결과의 산술 평균으로 결정됩니다. 이 경우 측정 횟수는 2 개 이상이어야합니다.

9.2. 보강재의 인장력 평가는 측정 중에 얻은 보강재의 인장력 값을 철근 콘크리트 구조물의 표준 또는 작업 도면에 지정된 인장력과 비교하여 이루어집니다. 이 경우 측정 결과의 편차가 허용 편차를 초과해서는 안됩니다.

9.3. 연신율에 따라 보강재의 인장력을 결정한 결과의 평가는 실제 연신율과 계산에 의해 결정된 연신율을 비교하여 수행됩니다.

실제 연신율은 계산 된 값과 20 % 이상 다르지 않아야합니다.

철근의 연신율을 계산하는 예가 참고 문헌에 나와 있습니다.

10. 안전 요구 사항

10.1. 장치 설계 및 인장력 측정 기술을 연구 한 안전 규칙 교육을받은 사람은 보강재의 인장력을 측정 할 수 있습니다.

10.2. 인장력을 측정 할 때 밸브가 파손 된 경우 안전 요구 사항을 준수하도록 조치를 개발하고 엄격하게 구현해야합니다.

10.3. 보강재의 인장력 측정에 관여하지 않는 사람은 인장 보강 영역에 있으면 안됩니다.

10.4. 보강재의 인장력 측정에 참여하는 사람의 경우 보호막, 그물 또는 특수 장착 된 휴대용 캐빈, 탈착식 재고 클램프 및 손잡이의 방출 및 보강 막대 파손을 방지하는 캐노피와 함께 안정적인 보호를 제공해야합니다.

부착 1

참고

PRDU, IPN-7 및 PIN 장치의 다이어그램 및 기술적 특성

PRDU 장치

로드 보강재와 로프의 인장력을 측정 할 때 PRDU 장치의 동작은 정지 점 사이의 스팬 중간에있는 보강 요소의 탄성 당기는 것과 와이어의 인장력을 측정 할 때 장치의 정지 프레임베이스. 장치의 스프링 변형은 장치 제어의 판독 값인 GOST 577-68에 따라 다이얼 표시기로 측정됩니다.

강화 축을 가로 지르는 시스템의 지속적인 움직임은 장력 강화 요소와 장치의 스프링이라는 두 개의 연속 연결된 링크에서 생성됩니다.

장력 강화의 힘이 증가하면 횡 방향 가이에 대한 저항이 증가하고 움직임이 감소하므로 장치 스프링의 변형이 증가합니다. 장치 표시기의 판독.

장치의 보정 특성은 금형 바닥에서 작업 할 때 보강재의 직경과 길이에 따라 달라지며 정지 프레임 바닥에서 작업 할 때만 직경에 따라 달라집니다.

PRDU 장치는 본체, 가이드 튜브가있는 힌지, 다이얼과 핸들이있는 리드 나사, 구형 너트가있는 스프링, 장력 고리, 표시기, 정지 또는 정지 프레임 (이 부록)으로 구성됩니다.

막대 보강재와 로프의 인장력을 측정 할 때 스탠드, 팔레트 또는 모양을 강조하여 장치를 설치합니다. 그리퍼 후크는로드 또는 로프 아래에 삽입되며 핸들로 리드 스크류를 회전시켜로드 또는 로프와의 접촉을 보장합니다. 리드 스크류를 더 회전하면 보강재의 예비 후퇴가 생성되며 그 값은 표시기에 의해 고정됩니다.

예비 가새 끝에는 위험에 따라 리드 스크류에 단단히 연결된 팔다리의 위치가 몸체에 표시되어 있습니다 (팔다리의 측면은 100 부분으로 나뉩니다), 그다음 리드의 회전 나사는 몇 번의 회전을 계속합니다.

선택한 회전 수를 완료 한 후 표시기 판독 값을 기록하십시오 (Control2). 보강재의 인장력은 장치 P \u003d f (Control2)의 보정 특성에 의해 결정됩니다.

직경 5mm 미만의 철근 인장력을 측정 할 때 스톱은베이스가 600mm 인 스톱 프레임으로 교체되고 그립 핑 후크는 작은 후크로 교체됩니다. 와이어 장력은 프레임이 설치된 장치의 보정 특성에 의해 결정됩니다.

금형 벽 (리브 플레이트, 커버 플레이트 등) 사이의 평면에 장치의 멈춤 장치를 놓을 수없는 경우 막대가 통과하는 구멍이있는지지 시트로 눈에 띌 수 있습니다. 훅.

IPN-7 장치

이 장치는 하우징에있는 증폭기가있는 저주파 주파수 미터, 미터 및 증폭기에 와이어로 연결된 1 차 측정 변환기로 구성됩니다 (이 부록).

PRDU 장치 다이어그램

1 -강조; 2 -봄; 3 - 지시자; 4 - 몸; 5 - 돌쩌귀; 6 - 손잡이가 달린 사지; 7 -자신의 기지; 8 - 훅

IPN-7 장치 회로도

1 -장치 본체; 2 - 카운터; 3 - 와이어; 4 -1 차 변환기

장치의 작동 원리는 전압과 길이에 따라 달라지는 장력 보강재의 자연 진동 주파수를 결정하는 데 기반합니다.

보강재의 진동은 횡 방향 충격 또는 기타 수단으로 인해 발생합니다. 장치의 기본 측정 변환기는 기계적 진동을 감지하여이를 전기 진동으로 변환하며, 그 주파수는 증폭 후 장치의 전기 기계 카운터에 의해 계산됩니다. 자연 진동의 빈도에 따라 보정 특성을 사용하여 해당 직경, 등급 및 길이의 보강 인장력이 결정됩니다.

PIN 장치

이 장치는 멈춤 장치가있는 프레임, 레버 장치가있는 편심, 조정 너트, 스트레인 게이지가있는 탄성 요소, 별도의 구획에있는 후크 및 전기 회로 요소로 구성되며 증폭기와 계산 장치가 포함되어 있습니다 (본 부록 ).

이 장치는 인장 된 보강재를 미리 정해진 양만큼 측면으로 변위시키는 데 필요한 힘을 측정합니다.

편심 핸들을 왼쪽 위치로 이동하여 장치 프레임에 부착 된 정지 점에 대한 철근의 지정된 측면 변위를 생성합니다. 이 경우 레버는 편심의 편심에 따라 조절 너트의 나사를 일정량 움직입니다. 변위에 필요한 힘은 보강재의 인장력에 따라 달라지며 탄성 요소의 변형으로 측정됩니다.

이 장치는 보강재의 각 등급과 직경에 대해 보정됩니다. 그 수치는 장력 강화의 길이에 의존하지 않습니다.

PIN 장치 다이어그램

1 -중지; 2 -프레임; 3 -편심; 4 -조정 너트; 5 -와이어 스트레인 게이지가있는 탄성 요소 (케이싱 아래에 위치) 6 -후크; 7 -전기 회로 요소가있는 상자.

장치의 주요 기술적 특성

기기 종류	장력, tf		철근 직경, mm		철근 길이, m		장치 자체의 길이, mm	장치 무게, kg
							자신의 기반없이
						제한없이
							자신의 기반없이
						제한없이

부록 2

매거진
보강재의 인장력 측정 결과 기록

측정 날짜

항목 형식

밸브 데이터

기기 데이터

스케일 표시

보강 장력, tf

디자인 값과의 편차

노트

보강 요소 수

강화 등급, 강철 등급

직경, mm

길이, mm

인장력 (정격 및 공차

유형 및 번호

배율 배율

기준 지표

1 차원

2 차원

3 차원

스케일 승수를 고려한 평균 3 회 측정

§ 7.1에서 액체 표면이 수축하는 경향을 나타내는 실험이 고려되었습니다. 이 수축은 표면 장력에 의해 발생합니다.

이 표면을 구분하는 선에 수직 인 액체의 표면을 따라 작용하여 최소로 감소시키는 힘을 표면 장력이라고합니다.

표면 장력 측정

표면 장력의 힘을 측정하기 위해 다음과 같은 실험을 해보자. 직사각형 와이어 프레임을 가져 오십시오. AB길이 엘 수직면에서 낮은 마찰로 움직일 수 있습니다. 프레임을 비눗물로 용기에 담그면 그 위에 비눗물 필름이 생깁니다 (그림 7.11, a). 프레임을 비눗물에서 꺼내 자마자 와이어가 AB즉시 움직이기 시작합니다. 비눗물 필름은 표면을 수축시킵니다. 따라서 미루는 것에 AB힘은 필름을 향해 와이어에 수직으로 작용합니다. 이것이 표면 장력입니다.

와이어가 움직이지 않도록하려면 약간의 힘을 가해 야합니다. 이 힘을 만들기 위해 삼각대 바닥에 부착 된 부드러운 스프링을 와이어에 부착 할 수 있습니다 (그림 7.11, o 참조). 와이어에 작용하는 중력과 함께 스프링의 탄성력이 결과적인 힘에 더해집니다. 와이어의 평형을 위해서는 평등이 필요합니다.
, 어디 필름 표면 중 하나에서 와이어에 작용하는 표면 장력입니다 (그림 7.11, 비).

여기에서
.

표면 장력은 무엇에 의존합니까?

와이어를 멀리 이동하면 h, 그런 다음 외력 에프 1 = 2 에프 일을 할 것이다

(7.4.1)

에너지 보존 법칙에 따르면이 작업은 에너지 (이 경우 표면) 필름의 변화와 같습니다. 면적이있는 비누막의 초기 표면 에너지 에스 1 와 같다 유 피 1 = = 2σS 1 , 필름이 같은 면적의 두 표면을 가지고 있기 때문입니다. 최종 표면 에너지

어디 에스 2 -와이어를 먼 거리 이동 후 필름의 면적 h... 따라서,

(7.4.2)

표현식 (7.4.1)과 (7.4.2)의 우변을 동일시하면 다음을 얻습니다.

따라서 표면층의 경계에 작용하는 표면 장력은 길이 엘, 와 같다:

(7.4.3)

표면 장력은 표면 레이어의 경계에 수직 인 표면에 접선 방향으로 향합니다 (와이어에 수직 AB이 경우 그림을 참조하십시오. 7.11, a).

표면 장력 계수 측정

액체의 표면 장력을 측정하는 방법에는 여러 가지가 있습니다. 예를 들어, 표면 장력 a는 그림 7.11에 표시된 설정을 사용하여 결정할 수 있습니다. 측정 결과가 더 정확하다고 주장하지 않는 다른 방법을 고려할 것입니다.

그림 7.12, a와 같이 구부러진 구리선을 민감한 동력계에 부착합니다. 와이어가 물 표면에 닿도록 와이어 아래에 물이 담긴 용기를 놓습니다 (그림 7.12, 비)그녀에게 "고착"했습니다. 이제 우리는 물로 선박을 천천히 내릴 것입니다 (또는 동일한 것, 와이어로 동력계를 올립니다). 우리는 와이어와 함께 그것을 감싸는 수막이 상승하고 동력계 판독 값이 점차 증가하는 것을 볼 수 있습니다. 수막이 파열되고 와이어가 물에서 "분리"되는 순간에 최대 값에 도달합니다. 와이어가 분리되는 순간 동력계의 판독 값에서 무게를 빼면 힘을 얻습니다. 에프, 표면 장력의 두 배와 같습니다 (물 필름에는 두 개의 표면이 있음) :

어디 엘 -와이어의 길이.

와이어 길이가 1 \u003d 5cm이고 온도가 20 ° C이면 힘은 7.3 · 10 -3 N과 같습니다.

일부 액체의 표면 장력 측정 결과는 표 4에 나와 있습니다.

표 4

표 4는 휘발성 액체 (에테르, 알코올)가 수은과 같은 비 휘발성 액체보다 표면 장력이 낮음을 보여줍니다. 액체 수소, 특히 액체 헬륨에는 표면 장력이 거의 없습니다. 반대로 액체 금속은 표면 장력이 매우 높습니다.

액체 표면 장력의 차이는 분자간 상호 작용의 힘의 차이로 설명됩니다.

물리학에서 당기는 힘은 로프, 코드, 케이블 또는 유사한 물체 또는 물체 그룹에 작용하는 힘입니다. 밧줄, 코드, 케이블 등으로 당기거나, 매달거나,지지하거나, 흔들리는 것은 당기는 힘의 영향을받습니다. 모든 힘과 마찬가지로 장력은 물체를 가속화하거나 변형시킬 수 있습니다. 인장력을 계산하는 능력은 물리학 학생뿐만 아니라 엔지니어, 건축가에게도 중요한 기술입니다. 안정된 집을 짓는 사람들은 특정 로프 나 케이블이 물체의 무게를 당기는 힘을 견딜 수 있는지 알아야해서 처지거나 무너지지 않습니다. 일부 물리적 시스템에서 인장력을 계산하는 방법을 배우려면 기사를 읽어보십시오.

단계

한 스레드의 장력 결정

1. 스레드의 각 끝에서 힘을 결정하십시오. 주어진 실인 로프의 당기는 힘은 각 끝에서 로프를 당기는 힘의 결과입니다. 우리는 당신에게 상기시킵니다 힘 \u003d 질량 × 가속도... 로프가 팽팽하다고 가정하면 로프에 매달린 물체의 가속도 또는 질량이 변경되면 로프 자체의 장력이 변경됩니다. 중력의 지속적인 가속을 잊지 마십시오. 시스템이 정지되어 있더라도 구성 요소는 중력 작용의 대상입니다. 주어진 로프의 당기는 힘은 T \u003d (m × g) + (m × a)라고 가정 할 수 있습니다. 여기서 "g"는 로프가지지하는 물체의 중력 가속도이고 "a"는 물체에 작용하는 다른 가속도.

   • 많은 신체적 문제를 해결하기 위해 우리는 완벽한 로프 -즉, 우리의 로프는 얇고 질량이 없으며 늘어나거나 부러 질 수 없습니다.
   • 예를 들어, 단일 로프를 사용하여 목재 빔에 하중이 매달리는 시스템을 생각해 봅시다 (이미지 참조). 하중 자체도 로프도 움직이지 않으며 시스템은 정지 상태입니다. 결과적으로 하중이 균형을 이루기 위해서는 장력이 중력과 같아야합니다. 즉, 당기는 힘 (F t) \u003d 중력 (F g) \u003d m × g.
     • 하중의 질량이 10kg이라고 가정하면 인장력은 10kg × 9.8m / s 2 \u003d 98 뉴턴.

2. 가속을 고려하십시오. 중력은 로프의 당기는 힘에 영향을 미칠 수있는 유일한 힘이 아닙니다. 가속을 사용하여 로프의 물체에 적용되는 모든 힘은 동일한 효과를 생성합니다. 예를 들어 로프 나 케이블에 매달린 물체가 힘에 의해 가속되면 그 물체의 무게에 의해 생성 된 인장력에 가속력 (질량 × 가속도)이 추가됩니다.

   • 이 예에서 10kg의 하중이 로프에 매달려 있고 목재 빔에 부착되는 대신 1m / s 2의 가속도로 위로 당겨 진다고 가정합니다. 이 경우 다음과 같이 하중 가속과 중력 가속도를 고려해야합니다.
     • F t \u003d F g + m × a
     • F t \u003d 98 + 10 kg × 1 m / s 2
     • F t \u003d 108 뉴턴.

3. 각 가속도를 고려하십시오. 중심으로 간주되는 지점 (진자처럼)을 중심으로 회전하는 로프 위의 물체는 원심력을 통해 로프에 장력을가합니다. 원심력은 로프가 로프를 안쪽으로 "밀어서"생성하는 추가 당기는 힘으로, 하중이 직선이 아닌 호로 계속 이동합니다. 물체가 빨리 움직일수록 원심력이 커집니다. 원심력 (F c)은 m × v 2 / r과 같습니다. 여기서 "m"은 질량, "v"는 속도, "r"은 하중이 이동하는 원의 반경입니다.

   • 물체가 움직이는 방식과 속도에 따라 원심력의 방향과 값이 변하기 때문에 로프의 총 장력은 항상 중심점에서 로프와 평행합니다. 중력은 지속적으로 물체에 작용하여 물체를 아래로 당기는 것을 기억하십시오. 따라서 물체가 수직으로 흔들리면 최대 장력 최강 물체가 최대 속도에 도달하면 호의 가장 낮은 지점 (진자의 경우 평형 지점이라고 함)에서 가장 약한 물체가 느려질 때 호의 상단에.
   • 이 예에서 물체가 더 이상 위쪽으로 가속하지 않고 진자처럼 흔들린다 고 가정 해 봅시다. 로프의 길이는 1.5m이고 하중은 가장 낮은 스윙 지점을 통과하면서 2m / s의 속도로 움직입니다. 호의 가장 낮은 지점에서 가장 큰 장력을 계산해야한다면 먼저이 지점에서 하중이 정지 상태 (98 뉴턴)에서와 같이 동일한 중력 압력을 경험하고 있는지 알아 내야합니다. 추가 원심력을 찾으려면 다음을 해결해야합니다.
     • F c \u003d m × v 2 / r
     • F c \u003d 10 × 2 2 /1.5
     • F c \u003d 10 × 2.67 \u003d 26.7 뉴턴.
     • 따라서 총 장력은 98 + 26.7 \u003d 124.7 뉴턴.

4. 하중이 호를 통해 이동함에 따라 중력으로 인한 당기는 힘이 변경됩니다. 위에서 언급했듯이 원심력의 방향과 크기는 물체가 흔들리면 변합니다. 어쨌든 중력은 일정하지만 중력으로 인한 순 인장력 너무 변화합니다. 흔들리는 물체가 아니 호의 가장 낮은 지점 (평형 점)에서 중력은 호를 아래로 당기지 만 당기는 힘은 호를 비스듬히 위로 당깁니다. 이러한 이유로 당기는 힘은 전체가 아닌 중력의 일부에 저항해야합니다.

   • 중력을 두 개의 벡터로 나누면이 상태를 시각화하는 데 도움이 될 수 있습니다. 수직으로 흔들리는 물체의 호의 어느 지점에서나 로프는 평형 점과 회전 중심을 통과하는 선으로 각도 "θ"를 만듭니다. 진자가 흔들 리기 시작하자마자 중력 (m × g)은 2 개의 벡터 (mgsin (θ))로 나뉘어 평형 점 방향으로 호에 접선 방향으로 작용하고 mgcos (θ)는 장력과 평행하게 작용합니다. 힘, 그러나 반대 방향으로. 장력은 mgcos (θ) (그에 대항하는 힘)에만 저항 할 수 있습니다 (모든 힘이 동일한 평형 점 제외).
   • 진자가 수직에서 15도 기울어지면 1.5m / s의 속도로 이동한다고 가정 해 보겠습니다. 다음과 같은 동작으로 인장력을 찾을 수 있습니다.
     • 중력에 대한 장력의 비율 (T g) \u003d 98cos (15) \u003d 98 (0.96) \u003d 94.08 뉴턴
     • 원심력 (F c) \u003d 10 × 1.5 2 / 1.5 \u003d 10 × 1.5 \u003d 15 뉴턴
     • 전체 장력 \u003d T g + F c \u003d 94.08 + 15 \u003d 109.08 뉴턴.

5. 마찰을 계산하십시오. 로프에 의해 당겨지고 다른 물체 (또는 유체)의 마찰로부터 "제동"힘을받는 모든 물체는이 효과를 로프의 장력으로 전달합니다. 두 물체 사이의 마찰력은 다음 방정식에 따라 다른 상황에서와 같은 방식으로 계산됩니다. 마찰력 (일반적으로 F r) \u003d (mu) N, 여기서 mu는 물체 간의 마찰력 계수입니다. N은 물체 간의 일반적인 상호 작용 힘 또는 물체가 서로를 누르는 힘입니다. 정지 상태의 마찰 (정지 상태의 물체를 움직이려는 시도의 결과로 발생하는 마찰)은 움직이는 물체가 계속 움직 이도록 강제하려는 결과 발생하는 운동 마찰과 다릅니다.

   • 우리의 10kg 하중이 더 이상 흔들리지 않고 이제 로프로 수평으로 견인되고 있다고 가정 해 봅시다. 지구 운동의 마찰 계수가 0.5이고 부하가 일정한 속도로 움직이고 있다고 가정하지만 1m / s 2의 가속도를 제공해야합니다. 이 문제는 두 가지 중요한 변화를 가져옵니다. 첫째, 로프가 무게를지지하지 않기 때문에 더 이상 중력과 관련된 당기는 힘을 계산할 필요가 없습니다. 둘째, 하중 질량의 가속과 마찰로 인한 장력을 계산해야합니다. 다음을 결정해야합니다.
     • 일반 힘 (N) \u003d 10kg & × 9.8 (중력 가속도) \u003d 98N
     • 운동의 마찰력 (F r) \u003d 0.5 × 98 N \u003d 49 뉴턴
     • 가속력 (F a) \u003d 10kg × 1m / s 2 \u003d 10 뉴턴
     • 총 장력 \u003d F r + F a \u003d 49 + 10 \u003d 59 뉴턴.

   여러 가닥의 인장력 계산

   1. 풀리로 수직 평행 추를 들어 올리십시오. 블록은 로프의 당기는 힘의 방향이 반전되도록하는 매달린 디스크로 구성된 간단한 메커니즘입니다. 간단한 블록 구성에서 로프 또는 케이블은 매달린 하중에서 블록까지 이어지고 다른 하중까지 이어 지므로 두 부분의 로프 또는 케이블이 생성됩니다. 어쨌든 양쪽 끝이 서로 다른 크기의 힘에 의해 당겨 지더라도 각 섹션의 장력은 동일합니다. 블록에 수직으로 매달린 두 개의 질량 시스템의 경우 인장력은 2g (m 1) (m 2) / (m 2 + m 1)입니다. 여기서 "g"는 중력 가속도, "m 1"은 첫 번째 물체의 질량 "m 2"는 두 번째 물체의 질량입니다.

      • 다음을 참고하십시오. 신체적 문제는 블록은 완벽하다 -질량, 마찰이 없으며 부러지지 않고 변형되지 않으며지지하는 로프에서 분리되지 않습니다.
      • 로프의 평행 한 끝에 수직으로 매달린 두 개의 웨이트가 있다고 가정 해 봅시다. 한 하중의 질량은 10kg이고 다른 하중의 질량은 5kg입니다. 이 경우 다음을 계산해야합니다.
        • T \u003d 2g (m 1) (m 2) / (m 2 + m 1)
        • T \u003d 2 (9.8) (10) (5) / (5 + 10)
        • T \u003d 19.6 (50) / (15)
        • T \u003d 980/15
        • T \u003d 65.33 뉴턴.
      • 하나의 무게가 더 무겁기 때문에 다른 모든 요소가 동일하므로이 시스템이 가속되기 시작하므로 10kg 무게가 아래로 이동하여 두 번째 무게가 위로 올라 가게됩니다.

   2. 평행하지 않은 수직 가닥이있는 블록을 사용하여 가중치를 매달 으십시오. 블록은 종종 위 또는 아래 이외의 방향으로 당기는 힘을 지시하는 데 사용됩니다. 예를 들어, 하중이 로프의 한쪽 끝에서 수직으로 매달려 있고 다른 끝이 대각선 평면에 하중을 유지하는 경우, 평행하지 않은 블록 시스템은 첫 번째 지점과 각이있는 삼각형의 형태를 취합니다. 로드, 두 번째 및 블록 자체. 이 경우 로프의 장력은 중력과 로프의 대각선 부분에 평행 한 당기는 힘의 구성 요소에 따라 달라집니다.

      • 60도 경사면에 배치 된 5kg (m2) 중량에 연결된 10kg (m1) 중량이 수직으로 매달린 시스템이 있다고 가정합니다 (이 경사는 마찰이없는 것으로 간주 됨). 로프의 장력을 찾는 가장 쉬운 방법은 먼저 가중치를 가속하는 힘에 대한 방정식을 작성하는 것입니다. 그런 다음 다음과 같이 진행합니다.
        • 매달린 하중은 더 무겁고 마찰이 없으므로 아래쪽으로 가속되고 있음을 알고 있습니다. 로프의 장력은 결과적인 힘 F \u003d m 1 (g)-T 또는 10 (9.8)-T \u003d 98-T에 대해 가속되도록 위로 당겨집니다.
        • 경사면의 하중이 위쪽으로 가속된다는 것을 알고 있습니다. 마찰이 없기 때문에 장력이 하중을 비행기 위로 끌어 당기고 뿐 자신의 체중. 기울어 진 힘을 아래로 당기는 힘의 성분은 mgsin (θ)으로 계산됩니다. 따라서 우리의 경우 결과 힘 F \u003d T-m2 (g) sin (60) \u003d T- 5 (9.8) (0.87) \u003d T-42.14.
        • 이 두 방정식을 동일시하면 98-T \u003d T-42.14가됩니다. T를 찾고 2T \u003d 140.14를 얻거나 T \u003d 70.07 뉴턴.

   3. 여러 가닥을 사용하여 물체를 걸어 놓습니다. 결론적으로, 물체가 "Y 자형"로프 시스템에 매달려 있다고 가정 해 봅시다. 두 개의 로프가 천장에 고정되어 있고 하중이있는 세 번째 로프가 오는 중심점에서 만납니다. 세 번째 로프의 당기는 힘은 분명합니다. 중력 또는 m (g)로 인한 단순한 당기기입니다. 다른 두 로프의 장력은 다르며 시스템이 정지되어 있다고 가정 할 때 수직 위치에서 위쪽 중력과 수평 방향으로 0 인 힘과 동일한 힘을 더해야합니다. 로프의 장력은 매달린 하중의 무게와 각 로프가 천장에서 편향되는 각도에 따라 달라집니다.

      • Y 시스템에서 바닥 무게의 질량이 10kg이고 로프 두 개로 매달려 있다고 가정 해 보겠습니다. 로프 중 하나는 천장에서 30도, 다른 하나는 60 도입니다. 각 로프의 장력을 찾아야하는 경우 장력의 수평 및 수직 구성 요소를 계산해야합니다. T 1 (경사도가 30 도인 로프의 장력)과 T 2 (경사도가 60 도인 로프의 장력)를 찾으려면 다음을 해결해야합니다.
        • 삼각법의 법칙에 따르면 T \u003d m (g)와 T 1과 T 2 사이의 비율은 각 로프와 천장 사이의 각도의 코사인과 같습니다. T 1의 경우 cos (30) \u003d 0.87, T 2의 경우 cos (60) \u003d 0.5
        • 하단 로프의 장력 (T \u003d mg)에 각 각도의 코사인을 곱하여 T 1과 T 2를 찾습니다.
        • T 1 \u003d 0.87 × m (g) \u003d 0.87 × 10 (9.8) \u003d 85.26 뉴턴.
        • T 2 \u003d 0.5 × m (g) \u003d 0.5 × 10 (9.8) \u003d 49 뉴턴.