Odnos satne nepravilnosti tople vode. Velika enciklopedija nafte i gasa

NASELJETROŠKOVIOTPADWATER

5.1. Procenjenobrojpopulacionim standardimaodlaganje vodeikoeficijentineravnomjernost

U zavisnosti od prirode zgrada, njihovog broja spratova i stepena poboljšanja stambenog fonda, različit broj stanovnika živi u različitim naseljima ili okruzima grada. Obično jio broj na 1 ha površine ili gustoća naseljenosti p,određuju okruzi. Procijenjena populacija izračunata po formuli

gdjeF - područje grada, ha.

Praksa je utvrdila da su centralizovani sistemi odvodnje korisni kod gustine naseljenosti od preko 40 ... 50 ljudi / ha.

Prosečna dnevna količina potrošene vode po stanovniku, nazvana je stopa odvodnje ili specifična voda p,l / dan za 1 osobu., utvrđeno na osnovu iskustva postojećih sistema otpadnih voda (tabela 5.1).

Ovi standardi uzimaju u obzir troškove vode iz administrativnih zgrada i opštinskih preduzeća u gradovima. Troškovi kanalizacija   od industrijskih preduzeća, ove norme ne uzimaju u obzir. Izbor normi otpadnih voda u granicama navedenim u tabeli. 5.1, treba napraviti u zavisnosti od klimatskih i drugih lokalnih uslova. Na primjer, u južnim područjima, stopa odlaganja vode se približava gornjoj granici za određeni stupanj poboljšanja. U nekim slučajevima, na primjer, za gradove u gradovima ili velike gradove, norme za odlaganje vode mogu se povećati uz odgovarajuće opravdanje. Generalna šema razvoja Moskve 2000 pretpostavlja se da stopa ispuštanja vode nije manja od 500 l / dan po stanovniku.

Specifična drenaža kod industrijskih preduzeća uzima u obzir troškove domaćinstva (domaćinstva i fekalije) iproizvodni otpad. Norme za odlaganje vode za domaće potrebe su 25 l / osoba po smjeni za hladne radionice i 45 l / osobi po smeni za tople radnje (sa toplotom većom od 80 kJ / hr 1 m 3 sobe), a za potrebe tuša - 500 l / h po tuš kabini. Trajanje tuširanja je 45 nakon završetka smjene. Specifična odvodnja industrijskih otpadnih voda zavisi od vrste proizvoda ili sirovina i varira u velikoj mjeri.

Potrošnja vode, a samim tim i protok svih vrsta otpadnih voda značajno varira po danu i satu. Pomoću koeficijenata nepravilnosti moguće je odrediti maksimalne i minimalne stope protoka otpadnih voda koje se izračunavaju. U dizajnerskoj praksi se koriste sljedeći koeficijenti nejednolikosti: dnevni, satni i ukupni.

Koeficijenti dnevne nepravilnosti K   dan, Kayday razmotrite odnos maksimalne Q dana max ili minimalne Q dnevno min dnevne potrošnje sa prosječnom dnevnom potrošnjom Q sutsr za godinu:

Koeficijenti vremenskih nepravilnostiKch, Kch nazvati odnos maksimalne q m ahh ili minimum q min h satne potrošnje dnevno sa maksimalnim ili minimalnim otpadnim vodama do prosječne satne potrošnje q qr i q "   cp   sati dnevno sa odgovarajućom drenažom.

Opći maksimum Kgeneral i minimum K’ general koeficijenti nepravilnostisu jednaki

Uzimajući u obzir gore navedene zavisnosti, ukupni koeficijenti nepravilnosti predstavljaju odnos maksimalne satne brzine protoka q   max   h po danu uz maksimalnu odvodnju ili minimalnu potrošnju po satu qmmn po danu saminimalne otpadne vode do prosječnog satnog protoka q   c   str   sati dnevno sa prosječnim otpadnim vodama:

Ukupni koeficijenti nepravilnosti ovise o prosječnoj brzini protoka otpadnih voda: s povećanjem prosječne brzine protoka q s.c, vrijednosti K se kombiniraju, a vrijednosti K 'rastu (tablica 5.2).

Ove vrijednosti koeficijenata neujednačenosti vrijede kada količina industrijskih otpadnih voda ne prelazi 45% ukupne potrošnje. U drugim slučajevima, atakođe u gradovima sa 1 milion stanovnika i više, potrebno je voditi se podacima o stvarnom prilivu za slične objekte. Za srednje vrijednosti q sr., Opći koeficijenti nejednolikosti određuju se linearnom interpolacijom.

Fluktuacije u protoku domaćih i industrijskih voda iz industrijskih preduzeća uzimaju se u obzir, koristeći koeficijente urne nepravilnosti

gdje - maksimalni i prosječni satni troškovi kućnih otpadnih voda iz industrijskih poduzeća, m 3 / h; ; - maksimalni i prosječni satni troškovi industrijskih otpadnih voda, m 3 / h.

Pretpostavlja se da su koeficijenti urne nejednakosti komunalnih otpadnih voda u industrijskim preduzećima jednaki za tople radnje, za hladnjače. . Potrošnja otpadnih voda za tuširanje se uzima stalno 45 min nakon završetka svake smjene. Koeficijenti neravnomjernog protoka industrijskih otpadnih voda do   H(n   R) zavisi od vrste proizvoda i karakteristika tehnološki proces. U odsustvu terenskih podataka odrediti vrijednost K h (pr)njene vrijednosti su jednake 1.1 ... 1.3.

5.2. Određivanje procijenjenih troškova otpadnih voda

Procijenjena potrošnja otpadnih voda je maksimalna druga potrošnja, prolaz za koji se računa većina kanalizacijskih mreža i objekata. U proračunima se koriste i prosječne dnevnice, satni i drugi troškovi. Tipično, dnevni Q cyT i satni q h troškovi se određuju u m 3 / dan ili m ^ / h, a drugi trošak q s - u l / s. Visoki troškovi i drugi troškovi izraženi su u m3 / s.

Procijenjeni troškovi kućnih otpadnih vodaiz grada ili okruga određuje se sljedećim formulama:

gdje q   cp sa- prosječna dnevna potrošnja po satu sa prosječnom potrošnjom vode, l / s; qmaxc - maksimalna sekundarna potrošnja, l / s.

Slično tome, može se odrediti minimalna satna q min h i minimalna sekunda q   minc troškovi:

Maksimalna sekundarna potrošnja iz grada može se odrediti i pomoću modula protoka q   a, l / s 1 ha, kako slijedi:

gdje F - površina stambenih područja, ha; ρ - gustina naseljenosti, ljudi / ha.

Određivanje prosječne cijene otpadnih voda po gradskim blokovima vrši se prema procijenjenoj populaciji N (tab. 5.3) bilo modulo oticanje q   a (tab. 5.4).

Procijenjeni troškovi otpadnih voda kućanstava od industrijskih poduzećaodređuje se formulama:

gdje N \, N 2 - broj zaposlenih po danu u hladnom i vrućem stanju radioniceshodno tome; N 3, N4 - isto, u smjeni; N5, - isti, u smjeni sa maksimalnim brojem zaposlenih; Qc- potrošnja po smjeni, m 3 / cm; - koeficijenti nejednakosti u satu; T = 8 - trajanje smjene, h.

Procijenjena cijena vode za tuširanjeodređuje se formulama

gdje je qd = 500 l / h - protok vode kroz jednu tuš kabinu; m    - broj tuš kabina; Ncm, Nmaxcm je broj radnika koji koriste tuš, odnosno, u izračunatom maksimalnom pomaku.

Dnevna potrošnja otpadnih voda iz tuša jednaka je zbiru potrošnje vode za sve radne smjene.

Procijenjeni troškovi proizvodnjeodređuje se formulama

gdje M, M1 M2 - broj proizvoda, po danu, po smjeni, u maksimalnom pomaku; q   np - Specifično odlaganje industrijskih otpadnih voda.

Maksimalni troškovi za kućnu, tuš i industrijsku vodu industrijsko preduzeće    sažeti i formira tzv. koncentrirani protok otpadnih voda q   c, koristi se u dizajnu hidraulične mreže.

Dodatni troškovi otpadnih voda ulaze u mrežu za vrijeme kiša i snijega. Da bi se smanjio neorganizovan dotok atmosferskih voda, preporučuje se sprovođenje popravnih i preventivnih mjera za zaptivanje glavnih elemenata drenažne mreže domaćim vodama   (poklopci, zidovi bunara, spojevi cijevi, itd.). Dodatna potrošnja se provjerava pomoću formule

gdje L - ukupna dužina drenažne mreže u zoni poplavljivanja atmosferskih voda, km; h dan - maksimalna količina padavina, mm / dan.

Količina otpadnih voda iz malih preduzeća u gradu, kao i neiskorišćeni troškovi, pretpostavlja se u visini od 5% ukupne potrošnje gradske vode za domaćinstvo.

5.3. Fluktuacije protoka (dotoka) otpadnih voda

Praksa drenažnih sistema, kao i posebne studije, utvrdile su da je neujednačen priliv kanalizacije iz domaćinstava po satu dana posebno velik u gradovima sa malim brojem stanovnika, u odsustvu velike industrije i sa nižim nivoom poboljšanja stanovanja, što generalno odgovara niskim troškovima otpadnih voda. . I, naprotiv, u velikim industrijskim gradovima sa visokim stepenom poboljšanja stambenog fonda, neredovitost protoka otpadnih voda je mnogo manja. To se objašnjava činjenicom da se pojava maksimalnih troškova domaćih voda u drenažnoj mreži grada ne poklapa sa protokom maksimalni troškovi    otpadne vode iz industrijskih postrojenja.

Distribucija prosječne dnevne potrošnje otpadnih voda po satu dana obično se prikazuje u obliku stepenastog grafikona (sl. 5.1) ili u tabelarnom obliku (tablica 5.5), što čini primjenjene metode proračuna vizualnijim. Kod jednakog protoka otpadnih voda tokom dana, priliv za 1 sat je 100%: 24 = 4,17%. Onda, na primer, kada q   cp sa= 50 l / s, K ukupno = 1.7 i K 'ukupno = 0.55 (vidi Tabelu 5.2.) Maksimalni priliv za 1 h jednak je 4.17-1.7 = 7.1%, a minimalni priliv je 4.17% -0.55 = 2.3%, što odgovara tabeli podataka. 5.5. Sa srednjim vrednostima q   cp   sa raspodjelom prosječne dnevne potrošnje određuje se interpolacijom pomoću tablice. 5.5 tako da vrednosti K ukupne i K 'zajedničke odgovaraju interpolacionim podacima u tabeli. 5.2, a suma satnih distribucija po danu bila je jednaka 100%.

Uz jednoličan protok u svakom satu smjene dolazi 100: 8 = 12,5%. Tada će u prvom satu ići 1-12,5 = 12,5%; u sredini smjene 1,5-12,5 = 18,75% (hladnjača), 1,25-12,5 = 15,62% (vruće trgovine); 3-12,5 = 37,5% (hladnjače), 2,5-12,5 = 31,25% (tople trgovine) stići će u posljednjem satu rada smjene. Prema tome, za tri razmatrana karakteristična sata u smjeni, 12,5 + 18,75 + 37,5 = 68,75% stići će iz hladnih radionica, i (100-68,75) / 5 = 6,25 za svaki od preostalih pet sati. % Slično tome, vruće radionice će dobiti 12,5 + 15,62 + 31,25 = 59,37% za tri karakteristična sata u smjeni, i (100-59,37) / 5 = 8,13% za svaki od preostalih pet sati. . U slučaju radnog dana od sedam sati, obračun se vrši na sličan način za prosječni priliv od 100: 7 = 14,3%.

U tabeli 5.6 prikazani su troškovi distribucije domaćih, tuš kabina i industrijskih otpadnih voda iz industrijskih preduzeća u jednoj smjeni. Pri izračunavanju drenažne mreže, procijenjeni troškovi u određenim satima dana određuju se zbrajanjem maksimalnih stopa ispuštanja otpadnih voda i njihovih informacija u tabeli. 5.7. Kolone 10, 11 odgovaraju stepenasto, a kolone 12, 13 - integrisani planovi opšteg priliva gradske kanalizacije tokom dana.

Kategorija: Vodovod i kanalizacija

Stope uklanjanja vode i koeficijenti nepravilnosti

Stopa otpadne vode je prosječna dnevna količina otpadnih voda po stanovniku po kanalizacijskom sustavu. Imenovan je u zavisnosti od stepena poboljšanja stambenih naselja, kao i klimatskih, sanitarnih i drugih lokalnih uslova prema SNiP 2.04.03-85.

Procijenjena specifična dnevna (godišnje) zahvatanje otpadnih voda iz domaćinstva stambene zgrade   dozvoljeno je uzeti jednaku procijenjenu prosječnu dnevnu (godišnje) potrošnju vode bez uzimanja u obzir potrošnje vode za navodnjavanje teritorija i zelenih površina u skladu sa zahtjevima SNiP-a o projektiranju vanjskih vodnih sustava.

Procijenjeni prosječni dnevni troškovi industrijskih otpadnih voda iz industrijskih i poljoprivrednih preduzeća utvrđuju se na osnovu tehnoloških podataka, koji obezbjeđuju racionalno korištenje vode, opravdano tehničkim i ekonomskim proračunom, korištenjem procesa niskog protoka, prometa i ponovnog korištenja vode, itd

Specifična drenaža u ne-kanalizovanim područjima treba uzeti 25 l / dan po stanovniku zbog ispuštanja u sistem za odvođenje otpadnih voda odvodne stanice   n komunalnih preduzeća.

Domaće i industrijske otpadne vode mogu se ispuštati iz industrijskih postrojenja u kanalizaciju. Norme potrošnje domaćih voda za radnike u industrijskim preduzećima takođe imaju SNiP 2.04.03-85. Standardi za odlaganje kućnih otpadnih voda iz industrijskih preduzeća (po radniku) u radionicama sa oslobađanjem toplote od 20 kcal (23.2 W) po 1 m3 / h - 45 l / smjeni, i manje od 20 kcal po 1 m3 / h - 25 l shift.

Potrošnju vode i količinu otpadnih voda iz industrijskih preduzeća treba odrediti postojećim projektima, analizirajući bilance velikih preduzeća u smislu povećanja cirkulacije vode, ponovnog korištenja vode i korištenja pročišćenih otpadnih voda; od strane analognih preduzeća; prema integrisanim normama potrošnje vode i količini otpadnih voda po jedinici proizvodnje ili sirovinama.

Norme ispuštanja industrijskih otpadnih voda izračunavaju se iz jedinice proizvodnje ili iz jedne instalirane jedinice (mašine) koja zahtijeva snabdijevanje vodom. Ovi standardi, kao i informacije o postavljanju jedinica iz kojih se voda odvodi, obično se uzimaju iz relevantnih tehnoloških projekata. Na osnovu podataka tehnologa o normama otpadnih voda po jedinici proizvodnje ili o jednoj instaliranoj jedinici i podacima o broju proizvoda ili broju jedinica određuje se protok industrijskih otpadnih voda iz postrojenja ili preduzeća u cjelini.

Izračunati kanalizacione mreže i postrojenja za tretman   potrebno je znati ne samo prosječnu dnevnu potrošnju otpadnih voda koja dolazi na njih, već i fluktuacije troškova po satu drenažni režim. Posebno je važno znati maksimalne dnevne i satne troškove, koje karakterizira dnevni koeficijent nejednakosti KSut - odnos maksimalne dnevne potrošnje otpadne vode prema prosječnoj dnevnoj potrošnji godišnje i koeficijentu nejednolikosti po satu Kch - omjer maksimalne potrošnje po satu na prosječnu dnevnu potrošnju otpadne vode dnevno s maksimalnom drenažom.

Promena dnevnih troškova zavisi od doba godine. Dakle, u vrućem vremenu dnevno troši više vode nego u hladnoj sezoni. Promjene u potrošnji vode po satu dana ovise o načinu dnevne potrošnje vode: noću se voda troši manje nego tijekom dana. Odlaganje otpadnih voda može biti neujednačeno tokom 1 sata, međutim, minutne i druge fluktuacije se ne uzimaju u obzir u projektu.

Procijenjeni ukupni maksimalni i minimalni ispuštanje otpadnih voda definira se kao proizvod prosječnog dnevnog (godišnje) ispuštanja otpadnih voda od ukupnih koeficijenata neujednačenosti.

Sa prosječnim troškovima ne većim od 100 l / s, dopušteno je prihvatiti smanjeno do 95% obezbjeđenja predviđenog protoka u zavisnosti od prirode i značaja kanalizacionog objekta i pouzdanosti mreža. Maksimalni koeficijenti nejednakosti mogu se uzeti iz tabele. 2.3. Za utvrđivanje procijenjene potrošnje od 15% vjerojatnosti daju se opći minimalni koeficijenti nepravilnosti, koji karakterizira prosječan noćni protok otpadnih voda (od 1 do 5 sati).

Opći koeficijenti neujednačenosti otpadnih voda trebaju se primijeniti na potrošnju industrijskih otpadnih voda industrijskih poduzeća, a ne više od 45% ukupne. Kada je količina industrijskih otpadnih voda veća od 45%, koeficijente nepravilnosti treba odrediti uzimajući u obzir neravnomjernost ispuštanja kućnih i industrijskih otpadnih voda po satu dana u skladu sa stvarnim odlaganjem i radom sličnih postrojenja.

Sa prosečnim protokom otpadnih voda manjim od 5 l / s, procenjene maksimalne troškove treba odrediti u skladu sa uputstvima građevinskih propisa za projektovanje unutrašnjih kanalizacionih sistema. Kod srednjih vrijednosti potrošnje otpadnih voda, koeficijent neravnine se određuje interpolacijom. Koeficijenti nepravilnosti za industrijske otpadne vode se veoma razlikuju, zavisno od vrste proizvodnje i procesa. Kod projektiranja kanalizacije, ovi koeficijenti bi se trebali uzeti po analogiji s koeficijentima nejednakosti u postojećim preduzećima.

Procijenjene troškove industrijskih otpadnih voda industrijskih poduzeća treba uzeti: - za vanjske kolektore, u kojima dolazi otpadna voda iz radionica - uz maksimalne satne troškove; - za kolektore u cijelom pogonu i kolektore izvan pogona - na zajedničkom satu; - za kolektore izvan pogona grupe preduzeća - prema kombinovanom satnom rasporedu, uzimajući u obzir vrijeme protoka otpadnih voda kroz kolektor.

Stope uklanjanja vode i koeficijenti nepravilnosti

Prilikom projektovanja kanalizacije gradova i industrijskih preduzeća, potrebno je znati ne samo norme i ukupnu količinu otpadnih voda, već i način njihovog odvoda, odnosno promjenu protoka otpadnih voda po satu dana, kao i vrijednosti mogućih maksimalnih tokova, koji se određuju tzv. Koeficijentima dnevnih i sat neujednačena drenaža.
Norme kućnih otpadnih voda uzimaju u obzir prosječan dnevni (godišnje) protok otpadnih voda. Međutim, dnevna potrošnja može biti i više od prosječnog dnevnog (na dan najveće odvodnje), a manje. Dakle, pored prosječne dnevne potrošnje (drenaže) odredite maksimalnu dnevnu potrošnju. Maksimalna dnevna potrošnja po stanovniku u naseljima određena je množenjem prosječne dnevne potrošnje sa koeficijentom dnevne neregularnosti otpadnih voda.
   Koeficijent dnevne nepravilnosti drenaže Ksut je odnos maksimalne dnevne potrošnje prema prosječnoj dnevnoj. Za lokalitete uzeti / Ssut = 1.1 ... 1.3, ovisno o lokalnim i klimatskim uvjetima.
   Koeficijent satne nepravilne drenaže / C * je odnos maksimalne satne potrošnje prema prosječnoj satnoj potrošnji po danu najveće odvodnje.
   Prilikom računanja kanalizaciona mreža   Najpogodnije je primijeniti opći koeficijent nejednolikosti / Sobs ”, koji je omjer maksimalne dnevne potrošnje po danu najvećeg odvoda na prosječnu satnu potrošnju prosječne dnevne odvodnje, a ukupni koeficijent nejednakosti pražnjenja / ukupno dobiva se množenjem koeficijenata dnevne i satne neravnine. u zavisnosti od vrednosti prosečnih sekundarnih troškova (Tabela 2.2).
   Pri srednjim vrijednostima prosječnog protoka otpadnih voda, ukupni koeficijent nejednolikosti dotoka otpadnih voda određuje se interpolacijom. Za gradove sa više od 1 milion stanovnika / (koje se uglavnom uzimaju u skladu sa radom sličnih gradova. Za javne objekte i prostorije domaćinstava industrijskih preduzeća, koeficijent dnevne neregularnosti odlaganja vode uzima se kao jedan, a koeficijent neurednosti odlaganja vode u skladu sa važećim standardima (SNiP) N-G.1-70).
   Koeficijenti neravnomjernog odlaganja industrijskih otpadnih voda po satu određuju tehnološki uvjeti, oni se jako razlikuju (vidi poglavlje XXV).

Budući da se priliv kanalizacije u drenažnu mrežu mijenja svakodnevno i po satu, važna karakteristika ove fluktuacije je koeficijent neravnomjernosti, koji se koristi za određivanje najvećih mogućih troškova, tj. izračunati.

1) Za naseljena područja

Koeficijent dnevne nepravilnosti:

(3.2)

gdje   - maksimalna i prosječna dnevna potrošnja godišnje, m3 / dan.

Koeficijent dnevne neregularnosti koristi se za procjenu fluktuacija u prilivu samo kućnih otpadnih voda iz grada. U zavisnosti od lokalnih uslova, to je 1.1-1.3.

Koeficijent neispravnosti sata:

,

(3.3)

gdje   - maksimalni i prosječni satni troškovi po danu s maksimalnim odvodom, m3 / h.

Ukupni maksimalni koeficijent nepravilnosti:

.

(3.4)

Uzimajući u obzir zavisnosti (3.1) i (3.2), ukupni koeficijent nejednolikosti će biti:

,

(3.5)

gdje - prosječna dnevna potrošnja po danu sa prosječnom količinom otpadnih voda.

Shodno tome, ukupni koeficijent nejednolikosti je odnos maksimalnog satnog priliva po danu sa maksimalnim odvodom na prosječni satni priliv po danu sa prosječnom drenažom. Štaviše, uz povećanje prosječne potrošnje, maksimalni koeficijent nejednolikosti se smanjuje, a minimalno se povećava.

Ukupni minimalni koeficijent nejednolikosti:

,

(3.6)

gdje - minimalna satna potrošnja dnevno sa minimalnim odvodom, m3 / h.

Tabela 4.2 - Opšti koeficijenti neravnomjernog dotoka komunalne kanalizacije

Ukupni koeficijent nejednakosti	Prosječna potrošnja otpadnih voda, l / s
		10	20	50	100	300	500	1000	> 5000
	2,5	2,1	1,9	1,7	1,6	1,55	1,5	1,47	1,44
	0,38	0,45	0,5	0,55	0,59	0,62	0,66	0,69	0,71

2) za industrijska preduzeća

Neujednačen unos kanalizacije sa teritorije industrijskih preduzeća tokom dana uzima se u obzir pomoću koeficijenta urne nepravilnosti -; koncept dnevnog koeficijenta nepravilnosti je odsutan u ovom slučaju (smatra se da kompanija treba da radi ravnomerno tokom dana tokom godine).

Vrijednost koeficijenta nejednakosti primanja industrijskih otpadnih voda   treba ih dobiti od proizvodnih tehnologa.

Vrijednost koeficijenta satne nejednakosti otpadnih voda kućanstava iz industrijskih poduzeća ovisi o specifičnim otpadnim vodama n (l / cm na 1 osobu), vrsti radionice i je:

Kada je n = 45 l / cm za 1 osobu. (hot shop) -= 2,5;

Kada je n = 25 l / cm za 1 osobu. (hladnjača) -= 3,0.

Izračunavam troškove otpadnih voda za tuširanje iz industrijskog preduzeća:

Prosječni dnevni Q tuš na dan = (40N 5 + 60N 6) / 1000, m 3 / dan, (4.12)

Po svakoj smeni Q duša sat = (40N 7 + 60N 8) / 1000, m 3 / h, (4.13)

Sekunda q = (40N 7 + 60N 8) / 45 * 60, l / s, (4.14)

gdje su N 5, N 6, odnosno broj ljudi koji dnevno koriste tuševe s odvodom po osobi u hladnjačama od 40 litara i 60 litara u vrućim radnjama;

N 7, N 8 - respektivno, broj ljudi koji koriste tuš po smeni sa maksimalnom drenažom u hladnim i toplim radionicama.

Q tuš dan = (40 * 76,8 + 60 * 104,5) / 1000 = 9,34 m 3 / dan,

Q tuš sat = (40 * 48 + 60 * 66,5) / 1000 = 5,91 m 3 / h,

q tuš sekunde = (40 * 48 + 60 * 66,5) / 45 * 60 = 2,19 l / s.

Popunite obrazac 4.

Ako je obrazac 4 ispravno popunjen, vrijednost druge potrošnje kućnog otpada mora biti jednaka zbroju najvećih troškova iz 7. kolone izračunate po formuli (4.11);

q životni vek = 0,43 l / s i (0,16 + 0,27) = 0,43 l / s.

Vrednost druge potrošnje odvoda tuša (4.14) je zbir najvećih troškova iz poslednje kolone;

q dus sec = 2.19 l / s i (0.71 + 1.48) = 2.19 l / s.

Određujem procijenjenu potrošnju industrijskog poduzeća:

q n = q industrijski + q životni maks. + q tuš, l / s,

q n = 50,3 + 0,43 + 2,19 = 52,92 l / s.

Obračun troškova za lokacije.

Podelim odvodnu mrežu u dizajnerska područja, dodijelim broj svakom čvoru (bunaru) mreže. Zatim popunjavam kolone 1-4 obrasca 5.

Potrošnja na svakoj procenjenoj površini određena je formulom:

q cit = (q n + q strana + q mp) K gen. max + q, l / s, (4.16)

gdje q n je putni trošak koji stiže na dio naselja iz stambenog objekta koji se nalazi uz put;

q bočna strana dolazi sa bočnih priključaka

q mp - tranzit, koji dolazi iz uzvodnih dionica i jednak je vrijednosti ukupne prosječne potrošnje prethodnih dionica;

q esr - koncentrisana potrošnja iz javnih zgrada i komunalija, kao i industrijskih preduzeća koja se nalaze iznad naselja;

K gen. max - ukupni maksimalni koeficijent nejednolikosti.

Vrijednost prosječnih troškova (kolone 5-7 obrasca 5) preuzeta je iz prethodno popunjenog obrasca 1. Ukupna potrošnja (kolona 8) jednaka je zbroju putnih, bočnih i tranzitnih troškova u području. Možete provjeriti ukupnu potrošnju (iz stupca 8) koja bi trebala biti jednaka prosječnoj potrošnji iz područja (obrazac 1, stupac 3).

Da bi se odredio koeficijent nejednolikosti, gradim glatki graf promene vrednosti koeficijenta u zavisnosti od prosečnog protoka otpadnih voda. Poeni za raspored koji uzimam sa stola. 4.5. Uz prosječne troškove manje od 5 l / s, procijenjeni troškovi se određuju prema SNiP 2.04.01-85. Ukupni maksimalni koeficijent nepravilnosti za površine sa protokom manjim od 5 l / s će biti jednak 2.5.

Vrijednosti ukupnog maksimalnog koeficijenta nepravilnosti utvrđene iz grafikona prikazane su u koloni 9 obrasca 5.

Tabela 4.5

Opšti koeficijenti neravnomjernog dotoka vode iz domaćinstava.

Pomnožite vrijednosti u kolonama 8 i 9, dobivam procijenjenu potrošnju iz kvartala. U kolonama 11 i 12 prikazani su paušalni troškovi, koji se mogu pripisati ili bočnim (troškovi usmjereni na početak dionice) ili tranzitnim troškovima (troškovi iz zgrada iznad). Fokusirani troškovi se takođe mogu proveriti, njihov iznos je jednak procenjenim druga potrošnja   iz obrasca 2.

U poslednjoj koloni sumiram vrednosti iz kolona 10,11,12.

Grafikon određivanja koeficijenta nejednakosti (on je na grafu). Ovaj list se kasnije uklanja, potreban je za paginaciju.

№-site	Šifre odvodnih područja i brojevi dijelova mreže	Prosječna potrošnja, l / s	Ukupni maksimalni koeficijent nejednake dimenzije	Procijenjena potrošnja, l / s
Road	Sideways	Transit	Track	Side	Transit	Sveukupno	Od četvrtine	Fokusirano	Sum
Side	Tranzit
1-2		-	-	3,96	-	-	3,96	2,5	9,9	0,26	-	10,16
2-3		-	1-2	4,13	-	3,96	8,09	2,16	17,47	2,23	0,26	19,96
3-4		-	2-3	3,17	-	8,09	11,26	2,05	23,08	0,33	2,49	25,9
4-5		-	3-4	3,49	-	11,26	14,75	1,94	28,62	1,4	2,82	32,84
6-7		-	-	0,80	-	-	0,80	2,5	2,0	-	-	2,0
7-8		-	6-7	3,58	-	0,80	4,38	2,5	10,95	0,37	-	11,32
8-9	-	-	7-8	-	-	4,38	4,38	2,5	10,95	-	0,37	11,32
9-14		8-9	-	1,33	4,38	-	5,71	2,42	13,82	-	0,37	14,19
12-13		-	-	1,96	-	-	1,96	2,5	4,9	-	-	4,9
13-14		-	12-13	0,90	-	1,96	2,86	2,5	7,15	-	-	7,15
14-15		9-14	13-14	1,44	5,71	2,86	10,01	2,1	21,02	-	0,37	21,39
10-15		-	-	3,05	-	-	3,05	2,5	7,63	0,33	-	7,96
15-16	-	10-15	14-15	-	3,05	10,01	13,06	2,0	26,12	-	0,7	26,82
11-16		-	-	1,13	-	-	1,13	2,5	2,83	-	-	2,83
16-21		15-16	11-16	0,81	13,06	1,13	15,0	1,96	29,4	-	0,7	30,1
21-26		-	16-21	4,01	-	15,0	19,01	1,90	36,12	-	0,7	36,82
20-25		-	-	2,39	-	-	2,39	2,5	5,98	2,23	-	8,21
28-25		-	-	2,44	-	-	2,44	2,5	6,1	0,26	-	6,36
25-26	-	28-25 20-25	-	-	2,44 2,39	-	4,83	2,5	12,08	-	2,49	14,57
26-27		25-26	21-26	2,60	4,83	19,01	26,44	1,6	42,3	0,33	3,19	45,82
5-27	-	4-5	-	-	14,75	-	14,75	1,96	28,91	-	4,22	33,13
27-34		5-27	26-27	2,67	14,75	26,44	43,86	1,71	75,0	-	7,74	82,74
30-29		-	-	2,44	-	-	2,44	2,5	6,1	1,28	-	7,38
29-34	-	30-29	-	-	2,44	-	2,44	2,5	6,1	-	1,28	7,38
33-34		-	-	2,39	-	-	2,39	2,5	5,98	-	-	5,98
34-35		33-34 29-34	27-34	3,92	2,39 2,44	43,86	52,61	1,68	88,38	0,37	9,02	97,77
35-36	-	34-35	-	-	52,61	-	52,61	1,68	88,38	-	9,39	97,77
36-37		-	35-36	3,92	-	52,61	56,53	1,66	93,84	7,78	9,39	111,01
37-38	-	36-37	-	-	56,53	-	56,53	1,66	93,84	52,92	17,17	163,93
38-40		-	37-38	2,87	-	56,53	59,4	1,62	96,23	0,26	70,09	166,58
19-18		-	-	2,39	-	-	2,39	2,5	5,98	-	-	5,98
18-24		19-18	-	2,44	2,39	-	4,83	2,5	12,08	0,40	-	12,48
24-23	-	18-24	-	-	4,83	-	4,83	2,5	12,08	-	0,40	12,48
17-22	23,17	-	-	3,12 2,57	-	-	5,69	2,42	13,77	8,11	-	21,88
22-23		-	17-22	2,78	-	5,69	8,47	2,19	18,55	1,4	8,11	28,06
23-31	13, 12	24-23	22-23	5,3 1,80	4,83	8,47	20,4	1,88	38,35	2,23	9,91	50,49
32-31		-	-	2,07	-	-	2,07	2,5	5,18	-	-	5,18
31-39	-	32-31 23-31	-	-	2,07 20,4	-	22,47	1,85	41,57	-	12,14	53,71
39-40	-	31-39	-	-	22,47	-	22,47	1,85	41,57	-	12,14	53,71
40-GNS	-	39-40	38-40	-	22,47	59,4	81,87	1,62	132,63	-	82,49	215,12

Hidraulički proračun i visokogradnja kućne mreže.

Nakon što sam odredio procijenjene troškove, sljedeći korak u projektiranju drenažne mreže je hidraulički proračun i visoki dizajn. Hidraulički proračun   mreža se sastoji u odabiru prečnika i nagiba cjevovoda u sekcijama tako da vrijednosti brzine i punjenja u cjevovodu ispunjavaju zahtjeve SNiP 2.04.03-85. Dizajn visokog dizajna   Mreža se sastoji od kalkulacija potrebnih za izgradnju mrežnog profila, kao i za određivanje minimalnog nivoa ulične mreže. Prilikom računanja hidraulična mreža   Koristim tablice Lukina.

Zahtjevi za hidraulički proračun   i visoko

Dizajn kućne mreže.

Pri hidrauličkom proračunu koristite sljedeće zahtjeve:

1. Sva procijenjena potrošnja lokacije ide do njenog početka i ne mijenja se u dužini.

2. Kretanje u cjevovodu u izračunatoj površini je slobodno i jednolično.

3. Najmanji (minimalni) prečnici i nagibi gravitacionih mreža su prihvaćeni prema SNiP 2.04.03-85 ili tabeli. 5.1.

4. Dozvoljeno izračunato punjenje u cevima pri prolasku procijenjenog protoka ne bi trebalo da pređe standard i prema SNiP 2.04.03-85 dato je u tabeli. 5.2.

5. Brzine protoka u cevima pri datom projektnom protoku ne bi trebalo da budu manje od minimuma, koji su navedeni u skladu sa SNiP 2.04.03-85.

6. Maksimalna dozvoljena brzina protoka za nemetalne cijevi je 4 m / s, a za metalne cijevi 8 m / s.

Tabela 5.1

Minimalni promjeri i nagibi

Napomena: 1. U zagradama označite kosine koje se mogu primijeniti za vrijeme opravdanja. 2. U naseljima sa protokom do 300 m 3 / dan, dozvoljene su cevi prečnika 150 mm. 3. Za industrijsku kanalizaciju uz odgovarajuće opravdanje dozvoljeno je korištenje cijevi promjera manjeg od 150 mm.

Tabela 5.2

Maksimalno punjenje i minimalne brzine

7. Brzina kretanja na gradilištu mora biti barem brzina prethodnog dijela ili najveća brzina u bočnim priključcima. Samo za područja koja se kreću od strmog do mirnog, dozvoljeno je smanjenje brzine.

8. Cevovodi istog prečnika spajaju se (usklađuju) “prema nivou vode”, a različiti “prema šelju”.

9. Promjeri cijevi od mjesta do mjesta trebaju se povećati, izuzeci su dozvoljeni uz nagli porast nagiba terena.

10. Minimalna dubina treba uzeti kao najveću od dvije vrijednosti: h 1 = h pr - a, m,

h 2 = 0,7 + D, m,

gdje h ol je normativna dubina zamrzavanja tla za datu oblast, uzeta prema SNiP 2.01.01-82, m;

a - parametar prihvaćen za cijevi promjera do 500 mm - 0,3 m, za cijevi većeg promjera - 0,5 m;

D - promjer cijevi, m

Normativna dubina smrzavanja Republike Mordovije iznosi 2,0 m.

h 1 = 2,0 - 0,3 = 1,7;

h 2 = 0,7 + 0,2 = 0,9;

Minimalna dubina površine je 1,7 m.

Pretpostavlja se da je prosječna dubina podzemne vode 4,4 m.

12. Preporučuje se da se područja sa troškovima manjim od 9-10 l / s uzimaju „izvan dizajna“, pri čemu su promjer i nagib cijevi minimalni, brzina i punjenje se ne računaju.

Proračun kućne mreže

U tabeli u formi 6 donosim rezultate izračuna svake gravitacione parcele. Prvo, popunjavam kolone sa početnim podacima - kolone 1, 2, 3, 10 i 11 (troškovi - od poslednje kolone obrasca 5, dužine i nivoa terena - prema opštem planu grada). Zatim slijedi redoslijed hidrauličkog proračuna svakog dijela u sljedećem redoslijedu:

Tabela 5.3

Broj parcele	Dužina m	Znamenitosti, m
na početku	na kraju
1-2	10,16
2-3	19,96
3-4	25,9
4-5	32,84
6-7	2,0		162,5
7-8	11,32	162,5
8-9	11,32
9-14	14,19
12-13	4,9	162,5
13-14	7,15
14-15	21,39		161,8
10-15	7,96		161,8
15-16	26,82	161,8	160,2
11-16	2,83	160,3	160,2
16-21	30,1	160,2
21-26	36,82
20-25	8,21	163,5	162,5
28-25	6,36		162,5
25-26	14,57	162,5
26-27	45,82
27-34	82,74
30-29	7,38	162,7
29-34	7,38
33-34	5,98	162,5
34-35	97,77
35-36	97,77
36-37	111,01
37-38	163,93
38-40	166,58
19-18	5,98	163,5	163,3
18-24	12,48	163,3
24-23	12,48		162,4
17-22	21,88	162,5	162,5
22-23	28,06	162,5	162,4
23-31	50,49	162,4	161,4
32-31	5,18	162,3	161,4
31-39	53,71	161,4	160,5
39-40	53,71	160,5
40-GNS	215,12

1. Ako je dionica uzvodno, tada je dubina cjevovoda na početku dionice h 1 jednaka minimalnom h min, a približni promjer je jednak minimumu za usvojeni tip mreže i sustava odvodnje (Tablica 5.1). Ako sekcija ima uzvodne oblasti pored nje, tada je početna dubina približno jednaka maksimalnoj dubini na kraju ovih dijelova.

2. Izračunam približni nagib cjevovoda:

i o = (h min - h 1 + z 1 - z 2) / l, (5.1)

gdje z 1 i z 2 - označavaju površinu zemlje na početku i kraju parcele;

l je dužina dionice.

Kao rezultat može doći do negativnog nagiba.

3. Izaberem cevovod sa potrebnim prečnikom D, punjenjem h / D, brzinom protoka v i nagibom i kod poznatog projektovanog protoka. Cijevi pokupiti na stolovima Lukins AA Počinjem selekciju sa minimalnim prečnikom, postepeno prelazeći u velike. Nagib ne smije biti manji od približnog i 0 (i, ako je promjer cijevi jednak minimumu, ne manji od minimalnog nagiba, vidi tablicu 5.1). Punjenje ne bi trebalo biti više od dozvoljenog (Tabela 5.2). Brzina treba da bude, prvo, ne manja od minimalne (Tabela 5.2), i drugo, ne manje od najveće brzine u susednim područjima.

Ako je brzina protoka u području manja od 9-10 l / s, onda se područje može smatrati neračunanim: prihvatam promjer i nagib kao minimalan, ali ne odabirem punjenje i brzinu. Popunite kolone 4, 5, 6, 7, 8 i 9.

Pad se izračunava po formuli: =h = i · l, m

gde je i pristrasnost

l je dužina parcele, m

Punjenje u metrima jednako je proizvodu punjenja u frakcijama po prečniku.

4. Od svih područja koja su blizu početka, biram područje s najvećom dubinom, koja će biti konjugirana. Onda prihvatam vrstu konjugacije (u zavisnosti od prečnika cevi u strujnoj i konjugovanoj sekciji). Zatim izračunavam dubine temelja i oznake na početku sekcije, dok su sljedeći slučajevi mogući:

a) Ako je konjugacija „voda“, tada vodeni žig na početku sekcije je jednak znaku vode na kraju konjugirane sekcije, tj. Vrednosti iz kolone 13 prepisujem u kolonu 12. Potom izračunavam donje oznake na početku odeljka, koje su jednake nivou terena na početku sekcije minus dubine na početku sekcije i evidentiraju rezultat u koloni 14.

b) Ako je konjugacija „prema školjkama“, onda izračunam donju oznaku na početku odeljka: z d. = z d.sopr. + D tr.Sopr. - D t.tek.

gdje, z d.sopr. - donja oznaka na kraju konjugirane površine, m.

D tr.Sopr. - promjer cijevi na spojenom području, m.

D tr.tek. - promjer cijevi na trenutnom dijelu, m.

Ovu vrijednost upisujem u kolonu 14. Potom izračunavam oznaku vode na početku dijela, koja je jednaka zbroju donje oznake na početku odjeljka z d. i dubinu na početku parcele i zapisati u kolonu 12.

c) Ako parcela nema partnera (tj. uzvodno ili iza crpne stanice), onda je donja oznaka na početku parcele jednaka razlici između nivoa tla na početku parcele i dubine na početku parcele. Oznaku vode definiram na početku parcele kao u prethodnom slučaju, ili, ako je parcela neizračunata, pretpostavljam da je jednaka donjoj oznaci, au kolonama 12 i 13 stavljam crticu.

U prva dva slučaja, dubina na početku parcele određena je formulom: h 1 = z 1 - z 1d.

5. Izračunavam dubinu polaganja i oznake na kraju sekcije:

Donja oznaka je jednaka razlici donje oznake na početku parcele i pada,

Vodeni žig je jednak zbroju donjeg znaka na kraju sekcije i popunjavanja u metrima ili razlike donje oznake na početku dionice i pada,

Dubina dubine jednaka je razlici između tragova površine vode i dna na kraju presjeka.

Ako je dubina veća od maksimalne dubine za određeni tip zemljišta (u mom slučaju, maksimalna dubina je 4,0 m.), Onda na početku trenutne sekcije stavim distrikt ili lokalnu pumpnu stanicu, dubina na početku sekcije je jednaka minimumu i ponavljam izračun, počevši od tačka 3 (u isto vrijeme ne uzimam u obzir brzine na susjednim područjima).

Popunjavam kolone 13, 15 i 17. U koloni 18 mogu da napišem vrstu konjugacije, povezanu parcelu, prisustvo pumpnih stanica itd.

Hidraulički proračun gravitacije kanalizacione mreže dostaviti u obliku 6.

Prema rezultatima hidraulički proračun   odvodna mreža stroyu uzdužnog profila glavnog kolektora jednog od bazena otpadnih voda. Pod konstrukcijom uzdužnog profila glavnog kolektora podrazumijeva se crtanje rute u dijelu terena duž dionica do OPS-a. Prikazujem uzdužni profil glavnog kolektora u grafičkom dijelu. Prihvatam keramičke cijevi, jer je podzemna voda agresivna na beton.

Broj učenika	Potrošnja, l / s	Dužina, m	Uk-lon	Pa-de, m	Prečnik, mm	Brzina, m / s	Punjenje	Marks, m	Dubina	Na licu mesta
ground	voda	na dnu
dionice	m	na početku	na kraju	u početku	na kraju	na početku	na kraju	u početku	na kraju
1-2	10,16		0,005	1,3		0,68	0,49	0,10			158,4	157,1	158,3		1,7
2-3	19,96		0,004	1,32		0,74	0,55	0,14			157,09	155,77	156,95	155,63	3,05	4,37	N.S.
3-4	25,9		0,003	0,39		0,73	0,50	0,15			158,45	158,06	158,3	157,91	1,7	2,09
4-5	32,84		0,003	0,93		0,78	0,58	0,17			158,08	157,15	157,91	156,98	2,09	3,02
6-7	2,0		0,007	1,05		-	-	-		162,5	-	-	161,3	160,25	1,7	2,25
7-8	11,32		0,005	1,45		0,70	0,52	0,10	162,5		162,6	158,9	160,25	158,80	2,25	3,2
8-9	11,32		0,005	0,55		0,70	0,52	0,10			158,9	158,35	158,8	158,25	3,2	3,75	N.S.
9-14	14,19		0,005	1,4		0,74	0,60	0,12			160,42	159,02	160,30	158,9	1,7	4,1	N.S.
12-13	4,9		0,007	1,89		-	-	-	162,5		-	-	160,8	158,91	1,7	4,09	N.S.
13-14	7,15		0,007	0,84		-	-	-			-	-	161,3	160,46	1,7	2,54
14-15	21,39		0,004	1,12		0,75	0,57	0,14		161,8	161,44	160,32	161,3	160,18	1,7	1,62
10-15	7,96		0,007	1,96		-	-	-		161,8	-	-	160,3	158,34	1,7	3,46
15-16	26,82		0,003	0,24		0,75	0,52	0,16	161,8	160,2	158,4	158,16	158,24		3,56	2,2
11-16	2,83		0,007	1,82		-	-	-	160,3	160,2	-	-	158,6	156,78	1,7	3,42
16-21	30,1		0,003	0,45		0,76	0,55	0,17	160,2		156,85	156,4	156,68	156,23	3,52	3,77
21-26	36,82		0,003	1,65		0,76	0,51	0,18			156,36	154,71	156,18	154,53	3,82	5,47	N.S.
20-25	8,21		0,007	2,52		-	-	-	163,5	162,5	-	-	160,8	158,28	1,7	4,22	N.S.
28-25	6,36		0,007	2,59		-	-	-		162,5	-	-	161,3	158,71	1,7	3,79
25-26	14,57		0,004	1,16		0,69	0,46	0,12	162,5		160,92	159,76	160,8	159,64	1,7	0,36
26-27	45,82		0,003	1,08		0,79	0,58	0,20			159,74	158,66	159,54	158,46	0,46	1,54
27-34	82,74		0,002	0,76		0,84	0,60	0,27			158,63	157,87	158,36	157,6	1,64	2,4
30-29	7,38		0,007	2,87		-	-	-	162,7		-	-		158,13	1,7	4,87	N.S.
29-34	7,38		0,007	1,75		-	-	-			-	-	161,3	159,55	1,7	0,45
33-34	5,98		0,007	2,59		-	-	-	162,5		-	-	160,8	158,21	1,7	1,79
34-35	97,77		0,002	0,86		0,87	0,67	0,30			157,9	157,04	157,6	156,74	2,4	3,26
35-36	97,77		0,002	0,5		0,87	0,67	0,30			157,04	156,54	156,74	156,24	3,26	3,76
36-37	111,01		0,002	0,42		0,87	0,63	0,32			156,51	156,09	156,19	155,77	3,81	4,23	N.S.
37-38	163,93		0,002	0,42		0,91	0,71	0,39			158,69	158,27	158,3	157,88	1,7	2,12
38-40	166,58		0,002	0,46		0,91	0,72	0,40			158,28	157,82	157,88	157,42	2,12	2,58
19-18	5,98		0,007	2,94		-	-	-	163,5	163,3	-	-	161,8	158,86	1,7	4,44	N.S.
18-24	12,48		0,005	1,3		0,71	0,55	0,11	163,3		161,71	160,41	161,6	160,3	1,7	2,7
24-23	12,48		0,005	0,9		0,71	0,55	0,11		162,4	160,41	159,51	160,3	159,4	2,7
17-22	21,88		0,004	0,48		0,75	0,58	0,15	162,5	162,5	160,95	160,47	160,8	160,32	1,7	2,18
22-23	28,06		0,003	0,69		0,75	0,53	0,16	162,5	162,4	160,43	159,74	160,27	159,58	2,23	2,82
23-31	50,49		0,003	0,9		0,82	0,62	0,22	162,4	161,4	159,65	158,75	159,43	158,53	2,97	2,87
32-31	5,18		0,007	2,17		-	-	-	162,3	161,4	-	-	160,6	158,43	1,7	2,97
31-39	53,71		0,003	0,9		0,83	0,65	0,23	161,4	160,5	158,61	157,71	158,38	157,48	3,02	3,02
39-40	53,71		0,003	0,36		0,83	0,65	0,23	160,5		157,71	157,35	157,48	157,12	3,02	2,88
40-ggs	215,12		0,002	0,1		0,91	0,60	0,42			157,19	157,09	156,77	156,67	3,23	3,33

Ovdje umetnite križni profil rijeke, koji je na papiru.

Izračun sifona.

Kod hidrauličkog dizajna i dizajna sifona treba poštovati sljedeće uvjete:

Broj radnih linija je najmanje dva;

Prečnik čeličnih cijevi je najmanje 150 mm.

Sifonska staza mora biti okomita na plovni put;

Bočne grane trebaju imati kut nagiba prema horizontu α - ne više od 20º;

Dubina polaganja podvodnog dijela sifona h nije manja od 0,5 m, a unutar plovnog puta nije manja od 1 m;

Razmak između dvije linije kuka u svjetlu b treba biti 0,7–1,5 m;

Brzina u cevima mora biti, prvo, ne manje od 1 m / s, a drugo, ne manje od brzine u usisnom razvodniku (V d. ≥ V c.);

Vodeni znak u najdubljem rezervoaru, pogodan za duquer, uzima se kao vodena oznaka u ulaznoj komori;

Znak vode u izlaznoj komori je niži od oznake vode u ulaznoj komori sa sumom gubitaka pritiska u sifonu, tj. z out = z u. - .h.

Redoslijed izrade i hidraulički proračun sifona:

1. Na grafičkom papiru, profil rijeke na mjestu polaganja sifona u istoj horizontalnoj i vertikalnoj skali. Nacrtajte grane sifona i odredite njegovu dužinu L.

2. Procijenjena brzina protoka u sifonu se određuje na isti način kao i rashodi na izračunatim dijelovima (tj. Uzimam iz obrasca 5).

3. Prihvatam procijenjenu brzinu u sifonu V d. I broj radnih linija.

4. Prema tabelama Shevelev, odabirem promjer cijevi za brzinu i protok u jednoj cijevi, jednako dizajniranom protoku podijeljenom s brojem radnih linija; Smatram gubitak pritiska u cevima po jedinici dužine.

7. Mora se poštovati sledeća nejednakost: h 1 avh avar. - ,h, \\ t

gdje je h 1 udaljenost od tla do vode u ulaznoj komori

Ako se ovaj odnos ne poštuje, povećajte promjer linija sve dok se ne ispuni uvjet. Nađite brzinu protoka kod ovog promjera i normalan rad sifona. Ako je brzina manja od 1 m / s, onda se jedna od linija uzima kao rezerva.

8. Izračunajte oznaku vode u odvodnoj komori sifona.

U našem slučaju, sifon je dug 83 m sa procijenjenom potrošnjom od 33,13 l / s. Jednome kolektoru (4-5) promjera 300 mm i brzini protoka od 0,78 m / s odgovara duquer, a brzina u cjevovodu iza duquer-a je 0,84 m / s. Duker ima dvije grane u donjem i uzlaznim granama sa dva ugla od 10º. Nivo vode u ulaznom prostoru je –157,15 m., Udaljenost od tla do vode je 2,85 m.

Prihvatamo 2 radne linije sifona. Koristeći tabelu Shevelev, uzimamo protok od 16.565 l / s čeličnih cijevi promjera 150 mm, brzinu vode od 0.84 m / s, i gubitak glave od 1 m - 0.0088 m.

Izračunajte gubitak glave:

U dužini: 1h 1 = 0.0088 * 83 = 0.7304 m.

Na ulazu: 2h 2 = 0,563 * (0,84) 2 / 19,61 = 0,020 m.

Na izlazu: 3h 3 = (0.84 -0.84) 2 / 19.61 = 0 m.

Na 4 zavoja, 4h 4 = 4 * (10/90) * 0.126 * (0.84) 2 / 19.61 = 0.002 m.

Općenito: =h = 0.7304 +0.020 +0 +0.002 = 0.7524 m.

Rad sifona provjeravamo u hitnom načinu rada: pri protoku od 33,13 l / s i promjeru cijevi od 150 mm. Nalazimo brzinu - 1.68 m / s i pojedinačne gubitke glave - 0.033. Preračunajte gubitak glave:

U dužini: 1h 1 = 0.033 * 83 = 2.739 m.

Na ulazu: 2h 2 = 0.563 * (1.68) 2 / 19.61 = 0.081 m.

Na izlazu: 3h 3 = (0.84-1.68) 2 / 19.61 = 0.036 m.

Na 4 zavoja, 4h 4 = 4 * (10/90) * 0.126 * (1.68) 2 / 19.61 = 0.008 m.

Opšte: ​​avh avar. = 2.739 +0.081 +0.036 +0.008 = 2.864 m.

Proveravamo stanje: 2.85 ≥ (2.864-0.7524 = 2.1116 m). Uslov je ispunjen. Proveravam cevovod za prolaz protoka tokom normalnog rada: pri protoku od 33,13 m / s i prečniku od 150 mm. brzina će biti 1.68 m / s. Pošto je rezultujuća brzina veća od 1 m / s, prihvaćam obe linije kao radne.

Izračunajte oznaku vode na izlazu sifona:

z out = z u. - =h = 157,15 - 2,864 = 154,29 m.

Zaključak

Izvršavajući projekat kursa, izračunali smo odvodnu mrežu grada prema prvobitnim podacima, koja je prikazana u obračunu i objašnjenju i napravila grafički dio računanjem.

U ovom kursu projekta je dizajnirana drenažna mreža naselje   u Republici Mordovia sa ukupno 35.351 stanovnika.

Za ovaj region izabrali smo polu-odvojeni kanalizacioni sistem, jer je potrošnja vode 95% od raspoloživosti 2,21 m 3 / s, što je manje od 5 m 3 / s. Takođe smo izabrali centralizovani kanalizacioni sistem za ovo naselje, jer je stanovništvo manje od 500 hiljada ljudi. i isprepleteni uzorak, jer je brtva glavnog kolektora postavljena duž smanjene ivice lokacije, duž kanala vode.