Projektna otpornost betona na aksijalnu kompresiju. Izbor betona za građevinske konstrukcije

Prilikom računanja građevinske konstrukcije  morate znati izračunati otpor i modul elastičnosti za određeni materijal. Evo podataka o glavnim građevinskim materijalima.

Tabela 1. Elastični moduli za osnovne građevinske materijale

Materijal	Modul elastičnosti E, MPa
Belo željezo, sivo	(1.15 ... 1.60) · 10 5
Ductile iron	1.55 · 10 5
Carbon steel	(2.0 ... 2.1) · 10 5
Legirani čelik	(2.1 ... 2.2) · 10 5
Copper rolling	1.1 · 10 5
Hladno vučeni bakar	1,3 · 10 3
Cast copper	0.84 · 10 5
Rolovana fosforna bronza	1.15 · 10 5
Mangan rolovana bronza	1.1 · 10 5
Lijevana aluminijska bronza	1.05 · 10 5
Hladno vučeni mesing	(0,91 ... 0,99) · 10 5
Rolovana mesinga	1,0 · 10 5
Valjani aluminijum	0,69 · 10 5
Vučena aluminijska žica	0,7 · 10 5
Rolovani Duralumin	0.71 · 10 5
Cink valjani	0.84 · 10 5
Lead	0,17 · 10 5
Led	0,1 · 10 5
Glass	0,56 · 10 5
Granit	0,49 · 10 5
Lime	0,42 · 10 5
Mermer	0,56 · 10 5
Pješčenjak	0,18 · 10 5
Granit Masonry	(0,09 ... 0,1) · 10 5
Brick masonry	(0,027 ... 0,030) · 10 5
Beton (vidi tabelu 2)
Drvo duž vlakana	(0,1 ... 0,12) · 10 5
Drvo preko zrna	(0.005 ... 0.01) · 10 5
Rubber	0,00008 · 10 5
Textolite	(0,06 ... 0,1) · 10 5
Getinax	(0,1 ... 0,17) · 10 5
Bakelite	(2 ... 3) · 10 3
Celluloid	(14.3 ... 27.5) · 10 2

Regulatorni podaci za proračun armiranobetonskih konstrukcija

Tabela 2. Moduli elastičnosti betona (prema SP 52-101-2003)

Tabela 2.1 Moduli elastičnosti betona prema SNiP 2.03.01-84 * (1996)

Napomene:
1. Iznad linije su vrijednosti u MPa, ispod linije - u kgf / cm & sup2.
2. Za lagani, ćelijski i porozni beton sa srednjim vrijednostima gustoće betona, početni moduli elastičnosti uzimaju se linearnom interpolacijom.
3. Za celularni neautoklavirani beton, vrijednosti E b se uzimaju kao za autoklavirani beton s množenjem za faktor 0,8.
4. Za zatezanje betona, vrijednosti E b su kao za teški beton pomnožene s faktorom
a  = 0,56 + 0,006V.

Tabela 3. Standardne vrijednosti otpora betona (prema SP 52-101-2003)

Tabela 4. Izračunate vrijednosti otpornosti betona na kompresiju (prema SP 52-101-2003)

Tabela 4.1 Izračunate vrijednosti otpornosti betona na kompresiju prema SNiP 2.03.01-84 * (1996)

Tabela 5. Izračunate vrijednosti otpornosti betona na rastezanje (prema SP 52-101-2003)

Tabela 6. Regulatorna otpornost za ventile (prema SP 52-101-2003)

Tabela 6.1 Regulatorna otpornost armature klase A prema SNiP 2.03.01-84 * (1996)

Tabela 6.2 Regulatorna otpornost na pojačanje klase B i K prema SNiP 2.03.01-84 * (1996)

Tabela 7. Projektna otpornost na armaturu (prema SP 52-101-2003)

Tabela 7.1 Projektna otpornost armature klase A prema SNiP 2.03.01-84 * (1996)

Tabela 7.2 Izračunata otpornost za klase armature B i K prema SNiP 2.03.01-84 * (1996)

Regulatorni podaci za proračun metalnih konstrukcija

Tabela 8. Regulatorna i konstrukciona otpornost na zatezanje, kompresiju i savijanje (prema SNiP II-23-81 (1990)) lim, širokopojasni univerzalni i konstrukcioni čelik prema GOST 27772-88 za čelične konstrukcije zgrada i objekata

Napomene:
1. Za debljinu oblikovanog čelika treba uzeti debljinu police (minimalna debljina 4 mm).
2. Normativne vrijednosti napona tečenja i privremenog otpora prema GOST 27772-88 uzimaju se kao standardna otpornost.
3. Vrijednosti izračunatih otpora dobivaju se dijeljenjem standardnih otpora sa faktorima sigurnosti za materijal, zaokruženim na 5 MPa (50 kgf / cm i sup2).

Tabela 9. Vrste čelika, zamijenjene čelicima prema GOST 27772-88 (prema SNiP II-23-81 (1990))

Napomene:
1. Čelik C345 i C375 kategorije 1, 2, 3, 4 prema GOST 27772-88 zamjenjuju kategorije čelika odnosno 6, 7 i 9, 12, 13 i 15 prema GOST 19281-73 * i GOST 19282-73 *.
2. Čelik S345K, S390, S390K, S440, S590, S590K u skladu sa GOST 27772-88 zamenjuje odgovarajuće vrste čelika kategorija 1-15 prema GOST 19281-73 * i GOST 19282-73 * navedene u ovoj tabeli.
3. Zamjena čelika u skladu s GOST 27772-88 sa čelicima isporučenim prema drugim državnim standardima i tehničkim specifikacijama nije osigurana.

Izračunati otpori za čelik koji se koristi za proizvodnju profiliranih ploča nisu prikazani ovdje.

Ukratko, slijedeće vrste betona preporučuju se za sljedeće građevinske konstrukcije:

- oslonac ili priprema podloge za monolitnu konstrukciju - B7,5;

- temelji nisu niži od B15, ali u nekim slučajevima vodootporna oznaka ne smije biti niža od W6 (beton B22,5). Takođe, prema Dodatku D SP 28.13330.2012, koji još nije usvojen, klasa betona za temelje ne bi trebala biti niža od B30. Preporučujem upotrebu betona sa oznakom za hidroizolaciju ne manju od W6, što će osigurati trajnost konstrukcije;

- zidovi, stupovi i druge konstrukcije koje se nalaze na ulici - oznaka otpornosti na mraz nije niža od F150, a za područje s procijenjenom vanjskom temperaturom ispod -40 ° C - F200.

— unutrašnji zidovinoseći stupovi - izračunavanjem, ali ne nižim od B15, za jako komprimirane ne manje od B25.

Možda neću pokriti sve standarde u kojima se mogu specificirati zahtjevi za izbor betonske ocjene, pa vas molimo da se u komentarima odjavite ako postoje netočnosti.

Glavni standardizovani i kontrolisani pokazatelji kvaliteta betona su:

- klasa tlačne čvrstoće B;

- klasa aksijalne vlačne čvrstoće B   t;

- oznaka otpornosti na mraz F;

- oznaka na vodonepropusnoj W;

- oznaka na prosječnoj gustoći od D.

B

Klasa betona za tlačnu čvrstoću B odgovara vrijednosti kubične betonske tlačne čvrstoće u MPa sa sigurnošću od 0,95 (standardna kubična čvrstoća) i uzima se u rasponu od B 0,5 do B 120.

To je glavni parametar betona koji određuje njegovu čvrstoću na pritisak. Na primer, klasa betona B15 znači da nakon 28 dana na tački stinjavanja od 20 ° C, čvrstoća betona će biti 15 MPa. Međutim, u proračunima se koristi drugačija brojka. Konstruktivna otpornost betona (R b) na kompresiju može se naći u tabeli 5.2 SP 52-101-2003

Tabela 5.2 SP 52-101-2003

Vrsta otpora	Izračunate vrijednosti otpora betona za granična stanja prve grupe R bi R bt
	B10	B15	B20	B25	B30	B35	B40	B45	B50	B55	B60
R b	6,0	8,5	11,5	14,5	17,0	19,5	22,0	25,0	27,5	30,0	33,0
Axial tension R bt	0,56	0,75	0,9	1,05	1,15	1,3	1,4	1,5	1,6	1,7	1,8

Zašto se snaga mjeri nakon 28 dana? Jer beton dobija na snazi ​​čitav život, ali nakon 28 dana povećanje snage nije toliko veliko. Tjedan dana nakon ulijevanja, čvrstoća betona može biti 65% od standardne (ovisno o temperaturi otvrdnjavanja), nakon 2 tjedna ona će biti 80%, nakon 28 dana snaga će doseći 100%, nakon 100 dana bit će 140% standarda. Kod dizajniranja, postoji koncept jačine nakon 28 dana, a uzima se kao 100%.

Poznata je klasifikacija prema klasi betona M i brojevima od 50 do 1000. Slika prikazuje čvrstoću na pritisak u kg / cm². Razlika u stupnju betona B i stupnja betona M je u metodi određivanja čvrstoće. Za marku betona, ovo je prosječna vrijednost tlačne sile koja se testira nakon 28 dana držanja uzorka, izraženo u kg / cm². Ova snaga je osigurana u 50% slučajeva. Klasa betona B garantira čvrstoću betona u 95% slučajeva. Ie čvrstoća betona varira i ovisi o mnogim faktorima, nije uvijek moguće postići željenu čvrstoću i postoje odstupanja od projektne čvrstoće. Na primjer, betonski razred M100 osigurava čvrstoću betona nakon 28 dana na 100 kg / cm² u 50% slučajeva. Ali za dizajn je nekako premalo, pa je uveden koncept betona. Beton B15 garantira snagu od 15 MPa nakon 28 dana u 95% slučajeva.

U projektnoj dokumentaciji, beton je označen samo kao klasa B, ali se u građevinskoj praksi još uvijek koristi betonski brend.

Odredite klasu betona po brendu i obrnuto pomoću tabele:

Klasa čvrstoće kompresije	Prosječna čvrstoća betona ove klase, kgf / cm²	Najbliža marka betona za tlačnu čvrstoću	Odstupanja najbliže vrste betona od prosječne čvrstoće betona ove klase,%
B3,5	45,84	M50	9,1
B5	65,48	M75	14,5
B7,5	98,23	M100	1,8
B10	130,97	M150	14,5
B12,5	163,71	M150	8,4
B15	196,45	M200	1,8
B20	261,94	M250	4,6
B22,5	294,68	M300	1,8
B25	327,42	M350	6,9
V27.5	360,16	M350	2,8
B30	392,90	M400	1,8
B35	458,39	M450	1,8
B40	523,87	M500	4,6

Aksijalna vlačna čvrstoća betona klase B   t  odgovara vrijednosti čvrstoće betona za aksijalno naprezanje u MPa sa sigurnošću od 0,95 (standardna čvrstoća betona) i uzima se u granicama B   t  0,4 do B   t 6.

Dopušteno je pretpostaviti drugu vrijednost sigurnosti betonske čvrstoće pri kompresiji i aksijalnoj napetosti u skladu sa zahtjevima normativne dokumentacije za određene specijalne tipove konstrukcija (npr. Za masivne hidrauličke konstrukcije).

Stupanj betona za otpornost na smrzavanje F odgovara minimalnom broju ciklusa izmjeničnog zamrzavanja i odmrzavanja koji se održava u uzorku u standardnom testu, a usvojen je u rasponu od F 15 do F 1000.

Vodonepropusnost betona W odgovara maksimalnoj vrijednosti pritiska vode (MPa · 10 -1) koju održava uzorak betona koji se testira, te se uzima u rasponu od W 2 do W 20.

Marka na prosječnoj gustoći D odgovara prosječnoj vrijednosti gustine mase betona u kg / m 3 i uzima se u rasponu od D 200 do D 5000.

Takođe postoji obilježavanje betona pokretljivošću (P) ili je označen sediment konusa. Što je veći broj P, beton je tečniji i lakši za rad.

Za zatezanje betona postavite marku za samo-naprezanje.

Odabir vrste betona za čvrstoću

Minimalna klasa betona za konstrukcije se dodjeljuje prema SP 28.13330.2012 i SP 63.13330.2012.

Za armirane betonske građevinske konstrukcije klasa betona ne smije biti niža od B15 (odjeljak 6.1.6 SP 63.12220.2012).

Za prednapregnuto željezo betonske konstrukcije  Klasa betona u tlačnoj čvrstoći treba uzeti u zavisnosti od vrste i klase armature prednaprezanja, ali ne manje od B20 (klauzula 6.1.6 SP 63.12220.2012).

Armirano-betonsko roštiljanje prefabrikovanog betona mora biti izrađeno od betona ne manjeg od kl. B20 (klauzula 6.8 SP 50-102-2003)

Klasa betona za konstrukcije se dodjeljuje prema analizi čvrstoće iz tehničkih i ekonomskih razloga, na primjer, na donjim katovima zgrade, monolitne stupove imaju veću čvrstoću, jer opterećenje na njih je veće, na gornjim katovima je smanjena klasa betona, što omogućava upotrebu stupova iste dionice na svim etažama.

Takođe postoje preporuke zajedničkog preduzeća 28.13330.2012. Prema Rezoluciji 1521 od 26. decembra 2014. godine, Aneks A i D SP 28.13330.2012 nisu uključeni u obaveznu listu, tj. Preporučeno, ali preporučujem da obratite pažnju na ove aplikacije jer, možda, uskoro će biti obavezne za upotrebu. Prije svega, potrebno je napraviti klasifikaciju strukture prema okolini rada prema tablici A.1 SP 28.13330.2012

Tabela A.1 - Operativna okruženja

Indeks	Operativno okruženje	Primeri dizajna
Srijeda bez znakova agresije
HO	Za beton bez armature i ugrađene dijelove: sva okruženja osim učinaka zamrzavanja - odmrzavanje, abrazija ili kemijska agresija.	Dizajn u sobama sa suvim načinom rada
Korozija armature usled karbonizacije
XC1	Suva i stalno vlažna sredina	Izgradnja prostorija u stambene zgrade, s izuzetkom kuhinja, kupaonica, praonica, beton je stalno pod vodom
HS2	Mokro i kratko suho okruženje	Betonske površine koje su trajno navlažene vodom. Temelji
XC3	Umereno vlažna sredina (vlažne prostorije, vlažna klima)	Konstrukcije koje su često ili trajno pogođene vanjskim zrakom, a da nisu ovlažene padavinama. Dizajnira pod baldahinom. Konstrukcije u zatvorenom prostoru sa visokom vlažnošću (javne kuhinje, kupaonice, praonice, zatvoreni bazeni, sobe za stoku)
HS4		Vanjske konstrukcije izložene kiši
Korozija zbog hlorida (osim morske vode)
U slučaju kada je beton koji sadrži čeličnu armaturu ili ugrađene dijelove izložen kloridima, uključujući soli koje se upotrebljavaju kao sredstva protiv smrzavanja, agresivna okolina se klasificira prema sljedećim pokazateljima:
XD1	Okolina sa umerenom vlažnošću	Konstrukcije izložene aerosolu kloridne soli
XD2	Mokri i rijetko suhi mod	Bazeni. Strukture izložene industrijskim kanalizacijakoji sadrže hloride
XD3	Varijabilno vlaženje i sušenje	Mostne konstrukcije podvrgnute prskanju otopinama reagensa protiv zaleđivanja. Ceste pokrivenosti. Parkiranje preklapa
Korozija uzrokovana morskom vodom
U slučaju kada je beton koji sadrži čeličnu armaturu ili ugrađene dijelove izložen kloridima iz morskog ili morskog aerosola, agresivno okruženje je klasificirano prema sljedećim pokazateljima:
Xs1	Izlaganje aerosolima, ali bez direktnog kontakta sa morskom vodom	Objekti na kopnu
Xs2	Pod vodom	Podvodni dijelovi podmorskih konstrukcija
Xs3	Plima i oseka	Dijelovi pomorskih struktura u zoni promjenjivog vodostaja
Napomena  - Za morsku vodu s različitim sadržajem klorida, zahtjevi za beton navedeni su u tablici D.1
Korozija betona uzrokovana izmjeničnim zamrzavanjem i odmrzavanjem, sa ili bez soli protiv zaleđivanja
Kada su izloženi zasićenom betonu sa promenljivim smrzavanjem i odmrzavanjem, agresivni mediji su klasifikovani prema sledećim karakteristikama:
XF1	Umjereno zasićenje vodom bez odmrzavanja	Vertikalne površine zgrada i objekata pod djelovanjem kiše i mraza
XF2	Umjereno zasićenje vodom sa sredstvima protiv zaleđivanja	Vertikalne površine zgrada i objekata podvrgnutih sprejanju i smrzavanju
XF3	Snažno zasićenje vodom bez odmrzavanja	Konstrukcije pod dejstvom kiše i mraza
XF4	Snažno zasićenje vodom sa rastvorima soli protiv leda ili morske vode	Cestovne površine tretirane sredstvima protiv zaleđivanja. Horizontalne površine mostova, stepenice vanjskih stepenica itd. Zona varijabilnog nivoa za brodske konstrukcije pod utjecajem mraza
Hemijska i biološka agresija
Pod djelovanjem kemijskih agenasa iz tla, podzemnih voda, korozivno okruženje klasificira se prema sljedećim značajkama:
HA1	Manja količina agresivnih agenasa - slab stepen agresivnosti životne sredine prema tabelama B.1 - B.7, D.2	Strukture podzemnih voda
HA2	Umeren sadržaj agresivnih sredstava - srednji stepen agresivnosti životne sredine prema tabelama B.1 - B.7, D.2	Strukture u kontaktu sa morskom vodom. Strukture u agresivnim tlima
XA3	Visok sadržaj agresivnih agenasa - jak stupanj agresivnosti okoliša prema tablicama B.1 - B.7, D.2	Postrojenja za pročišćavanje industrijskih otpadnih voda s agresivnim otpadnim vodama. Hranilišta u stočarstvu. Rashladni tornjevi sa sistemima za čišćenje gasa
Korozija betona usled reakcije alkalija sa silicijumskim agregatima
Ovisno o vlažnosti, okoliš se klasificira prema sljedećim kriterijima:
WO	Beton je u suvom okruženju.	Konstrukcije u suvim prostorijama. Konstrukcije u vanjskom zraku izvan djelovanja oborina, površinskih voda i podzemne vlage
WF	Beton se često ili trajno navlaži	Vanjske konstrukcije koje nisu zaštićene od utjecaja oborina, površinskih i podzemnih voda, konstrukcije u vlažnim prostorijama, kao što su bazeni, praonice i druge prostorije relativna vlažnost  Konstrukcije koje su često izložene kondenzaciji, na primjer, cijevi, stanice izmjenjivača topline, komore za filtriranje, zgrade za stoku Masivne konstrukcije, čija je minimalna veličina veća od 0,8 m, bez obzira na prodor vlage
WA	Beton, koji, pored efekata WF okoline, djeluje često ili dugim alkalijama koje dolaze izvana	Konstrukcije koje su izložene djelovanju soli za odleđivanje bez dodatnih dinamičkih efekata (na primjer, zona prskanja) Konstrukcije industrijskih i poljoprivrednih zgrada (npr. Sakupljači mulja) izloženih alkalnim solima
WS	Beton sa visokim dinamičkim opterećenjima i direktnom izloženošću alkalijama	Konstrukcije izložene solima protiv zaleđivanja i dodatno visokim dinamičkim opterećenjima (npr. Betonskim kolovozima)
Napomena  - Agresivni udar treba dodatno proučiti u slučaju: djelovanja kemijskih sredstava koja nisu navedena u tablicama B.2, B.4, B.3, velike brzine (više od 1 m / s) protoka vode koja sadrži kemijska sredstva u tablicama B.3 , B.4, B.5.

U zavisnosti od izabranog radnog okruženja, dodeljujemo klasu betona za strukturu prema tabeli E.1 SP 28.13330.2012.

Tabela E.1 - Zahtjevi za beton ovisno o klasi okoline

Zahtjevi za beton	Klase okruženja
	Neagresivno okruženje	Karbonacija				Kloridna korozija						Zamrzavanje - odmrzavanje 1)				Hemijska korozija
						Morska voda			Ostale izloženosti kloridu
	Indeksi operativnog okruženja
	HO	XC1	HS2	XC3	HS4	Xs1	Xs2	Xs3	XD1	XD2	XD3	XF1	XF2	XF3	XF4	HA1	HA2	XA3
Minimalna klasa čvrstoće B	15	25	30	37	37	37	45	45	37	45	45	37	37	37	37	37	37	45
Minimalna potrošnja cementa, kg / m 3	—	260	280	280	300	300	320	340	300	300	320	300	300	320	340	300	320	360
Minimalni sadržaj zraka,%	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	4,0	4,0	4,0	—	—	—
Ostali zahtjevi	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	Punilo sa potrebnom otpornošću na mraz				Sulfat-otporan cement 2)
Zahtevi u kolonama se dodeljuju zajedno sa zahtevima u sledećim tabelama.	—	D.2, G.5				D.1, D.2			D.1, D.2			G.1				B.1 - B.5, D.2
1) Za rad u uvjetima zamjenskog zamrzavanja i odmrzavanja, beton mora biti ispitan na otpornost na smrzavanje. 2) Kada sadržaj odgovara XA2 i XA3, preporučuje se upotreba cementa otpornog na sulfate. 3) Vrednosti u ovoj tabeli odnose se na beton na cementnoj CEM 1 prema GOST 30515 i jezgro sa maksimalnom veličinom čestica od 20-30 mm.

Ako pogledate ove zahtjeve, onda za temelj morate uzeti beton barem B30 (srednji XC2). Međutim, do sada su to preporučeni uslovi, koji će u budućnosti postati obavezni (ili neće, ko zna?)

Odabir vrste betona za otpornost na vodu

Ocjene betona za vodonepropusnost odabrane su prema tablicama B.1-B.8 SP 28.13330.2012, ovisno o stupnju agresivnosti okoliša. Podaci o agresivnosti zemljišta prikazani su u inženjersko-geološkim istraživanjima i na istom mjestu obično pišu preporučenu oznaku otpornosti na vodu.

Za gomile, a potrebno je koristiti beton, marka nije manje vodootporna od W6 (klauzula 15.3.25 zajedničkog ulaganja 50-102-2003). Ova marka ima beton B22,5, pa to morate uzeti u obzir pri odabiru klase betona.

Za nadzemne objekte izložene atmosferskim utjecajima na izračunatoj negativnoj vanjskoj temperaturi iznad minus 40 ° C, kao i za vanjske zidove grijanih objekata, stupanj betona nije normaliziran za hidroizolaciju (odredba 6.1.9 SP 63.13330.2012).

Izbor marke betona za otpornost na smrzavanje

Izbor stupnja betona za otpornost na smrzavanje vrši se prema tablicama G.1, G.2 SP 28.13330.2012, u zavisnosti od izračunate vanjske temperature.

Tabela G.1 - Zahtjevi za betonske konstrukcije koje rade u izmjeničnim temperaturnim uvjetima

Tabela G.2 - Zahtjevi za otpornost na mraz betonskih zidnih konstrukcija

Radni uslovi objekata		Minimalna kvaliteta betona za otpornost na smrzavanje vanjskih zidova grijanih objekata od betona
Relativna vlažnost zraka u zatvorenom prostoru j   int, %	Zimska vanjska temperatura, ° C	svetlo, ćelijsko, porozno	teška i sitnozrna
j   int > 75	Ispod -40	F100	F200
	Ispod -20 do -40 uklj.	F75	F100
	Ispod -5 do -20 uklj.	F50	F70
	- 5 i više	F35	F50
60 < j  int  £ 75	Ispod -40	F75	F100
	Ispod -20 do -40 uklj.	F50	F50
	Ispod -5 do -20 uklj.	F35	—
	- 5 i više	F25	—
j   int  £ 60	Ispod -40	F50	F75
	Ispod -20 do -40 uklj.	F35	—
	Ispod -5 do -20 uklj.	F25	—
	- 5 i više	F15 *	—
* Za lagani beton, otpornost na smrzavanje nije standardizirana. Napomene 1. U prisustvu parnih i hidroizolacionih struktura marke betona za otpornost na smrzavanje, navedene u ovoj tabeli, može se smanjiti za jedan nivo. 2. Izračunata zimska vanjska temperatura zraka uzima se prema SP 131.13330 kao temperatura najhladnijih pet dana. 3. Marka ćelijskog betona za otpornost na smrzavanje postavlja se prema GOST 25485.

Izračunata zimska vanjska temperatura za proračun armiranobetonskih konstrukcija uzima se prema prosječnoj temperaturi zraka najhladnijih pet dana sa sigurnošću od 0,98, ovisno o građevinskoj površini, prema SP 131.13330.2012.

U tlima sa pozitivnom temperaturom, ispod nivoa mraza na 0,5 m, otpornost na mraz nije standardizovana (SP 8.16 SP 24.13330.2011)

Na primer, za Moskvu, temperatura najhladnije petodnevne nedelje sa sigurnošću od 0,98 je minus 29 ° C. Onda je stupanj betona za otpornost na mraz jednak F150 (Karakteristika režima - Mogući epizodni temperaturni učinak ispod 0 ° C a) u stanju zasićenog vodom, na primjer, strukture koje su u zemlji ili pod vodom).

Betonski poklopac

Tako da armatura tokom vremena ne postane ogoljena, postoje zahtjevi za minimalnu debljinu sloja betona za zaštitu armature. Prema uputstvu za projektovanje betonskih i armiranobetonskih konstrukcija od teškog betona bez prednaprezanja armature SP 52-101-2003, minimalna debljina zaštitnog sloja određena je prema tabeli 5.1 Prednosti za SP 52-101-2003:

Tabela 5.1 Prednosti za SP 52-101-2003

Broj artikla	Uslovi korišćenja građevinskih konstrukcija	Debljina zaštitnog sloja betona, mm, ne manje
1.	U zatvorenom prostoru sa normalnom i niskom vlagom	20
2.	U zatvorenim prostorijama s visokom vlažnošću (u nedostatku dodatnih zaštitnih mjera)	25
3.	Na otvorenom (u odsustvu dodatnih zaštitnih mjera)	30
4.	U tlu (u odsustvu dodatnih zaštitnih mjera), u temeljima u prisustvu pripreme betona	40
5.	U monolitne temelje  u odsustvu pripreme betona	70

Za predgotovljene betonske elemente debljina zaštitnog sloja može se smanjiti za 5 mm od podataka u tablici 8.1 SP 52-101-2003 (odjeljak 8.3.2).

Za bušene šipove, zaštitni sloj betona je najmanje 50 mm (Odjeljak 8.16 zajedničkog poduzeća 24.13330.2011), za bušene šipove temelja mosta 100 mm.

Za bušene šipove koji se koriste kao zaštitne ograde, usvojen je zaštitni sloj betona 80-100 mm (odjeljak 5.2.12. Priručnika o organizaciji ograda od bušenih šipova).

Također u svim slučajevima debljina zaštitnog sloja ne može biti manja od debljine armature.

Zaštitni sloj betona se smatra iz vanjska površina  na površinu armature (ne na osu armature).

Zaštitni sloj betona se obično obezbeđuje pomoću stezaljki:

Izračunate vrijednosti otpora betona

SP 63.13330.2012 Betonske i armiranobetonske konstrukcije. Glavne odredbe

Procijenjene vrijednosti otpornosti betona na aksijalnu kompresiju R bodređena formulom 6.1 SP 63.13330.2012:

Procijenjene vrijednosti otpornosti betona na aksijalnu napetost R btodređeno formulom 6.2 SP 63.13330.2012:

Vrijednosti koeficijenta pouzdanosti betona u kompresiji γ   bjednako:

za izračunavanje graničnih stanja prve grupe:

1.5 - za celularni beton;

Vrijednosti koeficijenta pouzdanosti za beton pod naponom γ   btjednako:

za izračunavanje graničnih uslova prve grupe pri određivanju klase betona za tlačnu čvrstoću:

1.5 - za teške, sitnozrne, zategnute i lagane betone;

2,3 - za celularni beton;

za izračunavanje graničnih uslova prve grupe pri određivanju klase betona za vlačnu čvrstoću:

1,3 - za teške, sitnozrne, naprezanje i lagani beton;

za izračunavanje graničnih stanja druge grupe: 1.0.

(Odjeljak 6.1.11 SP 63.13330.2012)

U potrebnim slučajevima, izračunate vrijednosti karakteristika čvrstoće betona množe se sljedećim koeficijentima radnih uvjeta γ   bt, uzimajući u obzir karakteristike betona u strukturi (priroda tereta, uslovi okoline, itd.):

a) γ   b  1 - za betonske i armiranobetonske konstrukcije, uvedene u izračunate vrijednosti otpora R bi R bti uzimajući u obzir efekat trajanja statičkog opterećenja:

γ   b  1 = 1.0 za kratko (kratkoročno) opterećenje;

γ   b  1 = 0.9 sa produženim (dugotrajnim) opterećenjem. Za celularne i porozne betone γ   b 1 = 0,85;

b) γ   b  2 - za betonske konstrukcije, unesene u izračunate vrijednosti otpora R bi uzimajući u obzir prirodu uništenja takvih struktura, γ   b 2 = 0,9;

c) γ   b  3 - za betonske i armiranobetonske konstrukcije, betonirane u vertikalnom položaju kada je visina betonskog sloja preko 1,5 m, unesena u izračunatu vrijednost otpora betona R b,γ   b 3 = 0,85;

d) γ   b  4 - za celularni beton, unesen u izračunatu vrednost otpora betona R b:

γ   b  4 = 1,00 - kada je sadržaj vlage u celularnom betonu 10% ili manje;

γ   b 4 = 0,85 - kada je sadržaj vlage u celularnom betonu veći od 25%;

interpolacijom - kada je sadržaj vlage u celularnom betonu veći od 10% i manji od 25%.

Učinak alternativnog zamrzavanja i odmrzavanja, kao i negativne temperature, uzeti u obzir koeficijent radnih uslova betona γ   b  5 £ 1.0. Za nadzemne objekte izložene atmosferskom uticaju okoline na izračunatu vanjsku temperaturu u hladnom periodu minus 40 ° C i više, uzeti koeficijent γ   b  5 = 1.0. U drugim slučajevima, vrijednosti koeficijenata uzimaju se ovisno o namjeni konstrukcije i uvjetima okoline u skladu s posebnim uputama.

(Odjeljak 6.1.12 SP 63.13330.2012)

Za temelje pilota prema SP 24.13330.2011 Temelji pilota, tačka 7.1.9

7.1.9 Prilikom računanja nabijenih, bušaćih šipova i barreta (osim za stupove i bušenje pilota) za čvrstoću materijala, projektni otpor betona treba uzeti sa faktorom smanjenja radnih uslova γ cb = 0,85, koji uzima u obzir betoniranje u uskom prostoru bunara i kućišta i dodatni redukcioni faktor γ 'cb, uzimajući u obzir uticaj metode proizvodnje gomilanja:

a) na glinenim tlima, ako je moguće bušiti bunare i betonirati ih bez sušenja zidova kada se nivo podzemne vode nalazi u periodu izgradnje ispod pete, γ ’cb = 1,0;

b) u zemljištu, bušenju i betoniranju u kojem su suvi, koristeći povratne cijevi ili šuplje svrdla, γ ’cb = 0,9;

c) u tlu, bušenje i betoniranje u bušotinama se vrši u prisustvu vode u njima pomoću obnovljivog kućišta ili šupljih vijaka, γ ’cb = 0,8;

d) u zemljištu, bušenje bunara i betoniranje u kojem se obavljaju pod glinenim malterom ili pod prekomjernim pritiskom vode (bez kućišta), γ ’cb = 0,7.

Parametri za proračun armiranobetonskih konstrukcija:

Parametri za proračun armiranobetonskih konstrukcija dati su u SP 63.13330.2012:

Tabela 6.7

Pogled	Beton	Regulatorna otpornost betona R b, n,  R bt, n,MPa, i izračunati otpor betona za granična stanja druge grupe R b, seri R bt, ser, MPa, na klasu betona na tlačnu čvrstoću
		B1,5	B2	B2,5	B3,5	B5	B7,5	B10	B12,5	B15	B20	B25	B30	B35	B40	B45	B50	B55	B60	B70	B80	B90	B100
Aksijalna kompresija (prizma snaga) R b, n,  R b, ser		—	—	—	2,7	3,5	5,5	7,5	9,5	11	15	18,5	22	25,5	29	32	36	39,5	43	50	57	64	71
	Lako	—	—	1,9	2,7	3,5	5,5	7,5	9,5	11	15	18,5	22	25,5	29	—	—	—	—	—	—	—	—
	Cellular	1,4	1,9	2,4	3,3	4,6	6,9	9,0	10,5	11,5	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—
Axial tension R bt, ni R bt, ser	Teška, fino zrnata i naporna	—	—	—	0,39	0,55	0,70	0,85	1,00	1,10	1,35	1,55	1,75	1,95	2,10	2,25	2,45	2,60	2,75	3,00	3,30	3,60	3,80
	Lako	—	—	0,29	0,39	0,55	0,70	0,85	1,00	1,10	1,35	1,55	1,75	1,95	2,10	—	—	—	—	—	—	—	—
	Cellular	0,22	0,26	0,31	0,41	0,55	0,63	0,89	1,00	1,05	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—
Napomene 1 Vrednosti otpora date su za celularni beton sa prosečnim sadržajem vlage od 10%. 2 Za sitnozrnati beton na pijesku sa modulom veličine čestica 2.0 ili manje, kao i za lagani beton na finom poroznom agregatu, vrijednosti projektnih otpora R bt, n, R bt, sertreba uzeti pomnoženo sa faktorom 0,8. 3 Za porozni beton, kao i za keramzitoperlitobeton na ekspandiranom perlitnom pijesku vrijednosti izračunatog otpora R bt, n, R bt, sertreba uzeti kao za lagani beton sa faktorom množenja 0,7. R bt, n, R bt, sertreba uzeti sa množenjem za faktor 1.2.

Tabela 6.8

Pogled	Beton	Otpornost na betonsku konstrukciju R b, R bt, MPa, za ograničavajuća stanja prve grupe s klasom betona u tlačnoj čvrstoći
		B1,5	B2	B2,5	B3,5	B5	B7,5	B10	B12,5	B15	B20	B25	b30	B35	B40	B45	B50	B55	B60	B70	B80	B90	B100
Aksijalna kompresija (prizma snaga)	Teška, fino zrnata i naporna	—	—	—	2,1	2,8	4,5	6,0	7,5	8,5	11,5	14,5	17,0	19,5	22,0	25,0	27,5	30,0	33,0	37,0	41,0	44,0	47,5
	Lako	—	—	1,5	2,1	2,8	4,5	6,0	7,5	8,5	11,5	14,5	17,0	19,5	22,0	—	—	—	—	—	—	—	—
	Cellular	0,95	1,3	1,6	2,2	3,1	4,6	6,0	7,0	7,7	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—
Axial tension	Teška, fino zrnata i naporna	—	—	—	0,26	0,37	0,48	0,56	0,66	0,75	0,90	1,05	1,15	1,30	1,40	1,50	1,60	1,70	1,80	1,90	2,10	2,15	2,20
	Lako	—	—	0,20	0,26	0,37	0,48	0,56	0,66	0,75	0,90	1,05	1,15	1,30	1,40	—	—	—	—	—	—	—	—
	Cellular	0,09	0,12	0,14	0,18	0,24	0,28	0,39	0,44	0,46	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—

Tabela 6.11

Beton	Vrijednosti početnog modula elastičnosti betona u kompresiji i napetosti E b,MPa × 10 -3, sa klasom tlačne čvrstoće betona
	B1,5	B2	B2,5	B3,5	B5	B7,5	b10	B12,5	B15	B20	B25	b30	B35	B40	B45	B50	B55	B60	B70	B80	B90	B100
Heavy	—	—	—	9,5	13,0	16,0	19,0	21,5	24,0	27,5	30,0	32,5	34,5	36,0	37,0	38,0	39,0	39,5	41,0	42,0	42,5	43
Fino-zrnate grupe:
A - prirodno kaljenje	—	—	—	7,0	10	13,5	15,5	17,5	19,5	22,0	24,0	26,0	27,5	28,5	—	—	—	—	—	—	—	—
B - autoklaviran	—	—	—	—	—	—	—	—	16,5	18,0	19,5	21,0	22,0	23,0	23,5	24,0	24,5	25,0	—	—	—	—
Lagani i izvučeni markeri srednje gustoće:
D800	—	—	4,0	4,5	5,0	5,5	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—
D1000	—	—	5,0	5,5	6,3	7,2	8,0	8,4	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—
D1200	—	—	6,0	6,7	7,6	8,7	9,5	10,0	10,5	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—
D1400	—	—	7,0	7,8	8,8	10,0	11,0	11,7	12,5	13,5	14,5	15,5	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—
D1600	—	—	—	9,0	10,0	11,5	12,5	13,2	14,0	15,5	16,5	17,5	18,0	—	—	—	—	—	—	—	—	—
D1800	—	—	—	—	11,2	13,0	14,0	14,7	15,5	17,0	18,5	19,5	20,5	21,0	—	—	—	—	—	—	—	—
D2000	—	—	—	—	—	14,5	16,0	17,0	18,0	19,5	21,0	22,0	23,0	23,5	—	—	—	—	—	—	—	—
Klasična tvrdoća u autoklavu prema prosječnoj gustoći:
D500	1,4	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—
D600	1,7	1,8	2,1	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—
D700	1,9	2,2	2,5	2,9	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—
D800	—	—	2,9	3,4	4,0	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—
D900	—	—	—	3,8	4,5	5,5	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—
D1000	—	—	—	—	5,0	6,0	7,0	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—
D1100	—	—	—	—	—	6,8	7,9	8,3	8,6	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—
D1200	—	—	—	—	—	—	8,4	8,8	9,3	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—
Napomene 1 Za sitnozrnati beton grupe A, podvrgnut toplinskoj obradi ili pri atmosferskom pritisku, vrijednosti početnih modula elastičnosti betona treba uzeti s koeficijentom 0,89. 2 Za lagani, ćelijski i porozni beton sa srednjim vrijednostima gustine betona, početni moduli elastičnosti uzimaju se linearnom interpolacijom. 3 Za vrijednosti autoklaviranih staničnih betona E bprihvatiti kao za autoklavni beton sa množenjem za faktor 0,8. 4 Za vrijednosti zateznog betona E b  prihvatiti kao za teški beton sa množenjem koeficijentom α = 0,56 + 0,006 V.

Uz ovu tabelu morate biti oprezni - podaci nisu dati u 10 -3 MPa, već u MPa x 10 -3, tj. u GPa ili 1000 MPa. Na primjer, modul elastičnosti za beton B25 iznosi 30 GPa = 30 * 1000 MPa. Ne znam zašto su kompilatori ove tabele tako namudril, ali početnici su uhvaćeni u ovo.

Označavanje betona na crtežima

U specifikaciji, beton je označen prema GOST 26633-2012. Na primjer: Beton B25 F200 W8 ​​znači da je beton prihvaćen za klasu čvrstoće B25, za hladnu otpornost oznake 200, za vodonepropusnost W8.

Na presjecima i profilima beton je označen sjenilom prema GOST-u 2.306-68, ali nema armiranobetonskog sjenila. Ipak, u građevinskim crtežima, valjanje se koristi u skladu sa GOST-om 21.1207-97 (standard je ukinut, ali se ipak koriste ova izleganja).

Literatura:

1. Dodatak za SP 52-101-2003 .Potrebno za projektovanje betonskih i armiranih betonskih konstrukcija teškog betona bez prednaprezanja armature (pdf)

Posted in Tagged

Sa stanovišta matematičke statistike, čvrstoća betona ili armature je slučajna vrijednost koja fluktuira unutar određenih granica.

Karakteristike čvrstoće betona zbog značajne heterogenosti njegove strukture imaju značajnu varijabilnost. Za standardnu ​​otpornost betona na aksijalne kompresije uzima se krajnja čvrstoća aksijalne kompresije betonskih prizmi dimenzija 150´150´600 mm sa sigurnošću od 0.95. Ova karakteristika se kontroliše testiranjem.

Teoretska krivulja gustine raspodjele čvrstoće betona pri ispitivanju velikog broja uzoraka je obično krivulja koja odgovara normalnom zakonu raspodjele slučajnih varijabli prema Gaussu (Sl. 33).

Sl. 33. Utvrditi vrijednosti normativnih i projektnih otpora betona u kompresiji

Po sigurnosti, razumijemo vjerojatnost slučajnih varijabli koje izražavaju snagu betona u rasponu od do ∞. Dakle, na sl. 33, sigurnost jednaka 0,95 izražava se zasjenjenom površinom, koja je definirana kao

(2.3)

Poznavanje značenja σ , možete dodijeliti takvu vrijednost, čija bi učestalost bila unaprijed postavljena

gde je 1.64 indikator pouzdanosti koji odgovara dostupnosti od 95%; = 0,135 - prosječan koeficijent varijacije jačine prizme betona, usvojen od zemlje.

Ako se čvrstoća betona za aksijalnu kompresiju kontrolira samo na uzorcima u obliku kocki, onda se ona određuje ovisno o klasi betona jačinom aksijalne kompresije. Uprema formuli:

U odsustvu kontrole klase betona za aksijalnu vlačnu čvrstoću, kada B tnije određeno ispitivanjem, kako bi se odredila normativna otpornost betona na aksijalno naprezanje, preporučuje se formula:

(2.6)

Izračunata otpornost betona prema aksijalnoj kompresiji za izračunavanje graničnih stanja prve grupe dobiva se formulom:

(2.7)

gdje je = 1,3 - koeficijent pouzdanosti za beton pod tlakom.

Ova izračunata otpornost se odnosi na prosječnu čvrstoću prizme dobivenu pri ispitivanju prizmi prije uništenja, kao:

Slično tome, izračunata otpornost betona na aksijalno naprezanje određena je za računanje na granična stanja prve grupe

a) g b1 - za betonske i armiranobetonske konstrukcije, unesene u izračunate vrijednosti otpora R b i R bt i uzimajući u obzir utjecaj trajanja statičkog opterećenja:

g b1 = 1,0 - sa kratkim (kratkotrajnim) opterećenjem;

g b1 = 0,9 - sa dugoročnim (dugoročnim) opterećenjem;

b) g b2 - za betonske konstrukcije, unesene u izračunate vrijednosti otpora R b i uzimajući u obzir prirodu uništenja takvih struktura. g b2 = 0,9;

c) g b3 - za betonske i armiranobetonske konstrukcije, betonirane u vertikalnom položaju s visinom sloja betoniranja preko 1,5 m, unesene u izračunatu vrijednost otpora betona R b. g b3 = 0,85.

Efekat izmjeničnog zamrzavanja i odmrzavanja, kao i negativnih temperatura, uzima se u obzir kod koeficijenta betonskih radnih uvjeta γ b4 ≤ 1,0. Za nadzemne objekte izložene atmosferskom uticaju okoline na izračunatu vanjsku temperaturu u hladnom periodu minus 40 ° C i više, uzmite koeficijent γ b4 = 1,0. U drugim slučajevima, vrijednosti koeficijenata uzimaju se u zavisnosti od namjene konstrukcije i uslova okoline u skladu sa uputstvom zajedničkog poduzeća „Betonske i armiranobetonske konstrukcije izložene tehnološkim i klimatskim temperaturnim i vlažnim efektima“.

Početak graničnih stanja druge grupe nije toliko opasan kao prvi, jer to obično ne povlači za sobom nesreće, kolaps, žrtve, katastrofe. Stoga, izračunati otpor betona za izračunavanje struktura za granična stanja druge grupe je postavljen na = = 1, tj. uzeti ih jednake standardnim vrijednostima

(2.10)

Po pravilu, ovde i = 1.

SNiP 2.06.08-87

NORME I PRAVILA GRADNJE

Betonske i armiranobetonske konstrukcije

hidraulične konstrukcije

Uvod Datum 1988-01-01

RAZVIJENI VNIIG ih. Vedeneev iz Ministarstva energetike SSSR-a (Kandidat tehničkih nauka A.P. Pak - rukovodilac rada; A.V. Karavaev; Kandidat tehničkih nauka A.D. Kaufman, M.S. Lamkin. A.N. Marchuk, L. P. Trapeznikov, V. B. Sudakov, doktori tehničkih nauka L. A. Gordon, I. B. Sokolov) u suradnji s Hidroprojektom nazvanim po A.G. S. Ya Zhuk iz Ministarstva energetike SSSR-a (A. G. Oskolkov, T.I. Sergeeva; doktor tehničkih nauka S.A. Frid; S. A. Berezinski); GruzNIIEGS Ministarstva energetike SSSR-a (doktor tehničkih nauka G. P. Verbitsky); Giprorichtrans iz Minrekhlota RSFSR (Kandidat tehničkih nauka V.E. Darevsky); Lenmorniiproekt Minmorflot SSSR-a (kandidat tehničkih nauka A. A. Dolinski): IN Soyuzvodproekt Ministarstva vodnih resursa SSSR-a (kandidat tehničkih nauka S. 3. Ragolsky).

Uveden od strane Ministarstva energetike SSSR-a.

PRIPREMLJEN ZA ODOBRENJE od strane Kancelarije za standardizaciju i tehničke standarde u izgradnji SSSR-a Gosstroy (D. V. Petukhov).

ODOBREN rezolucijom Državnog komiteta SSSR-a od 26. februara 1987. godine. 37

Uvođenjem SNiP 2.06.08-87 "Betonske i armiranobetonske konstrukcije hidrauličkih konstrukcija" od 1. januara 1988. godine, SNiP II-56-77 "Betonske i armiranobetonske konstrukcije hidrauličkih konstrukcija" ne rade.

U SNiP 2.06.08-87 "Betonske i armiranobetonske konstrukcije hidrauličkih konstrukcija" ispravljene greške, objavljene u BSU br. 1 od 1989. godine.

Ispravke pravnog ureda "Kodeks".

Ovi standardi se odnose na projektovanje novoizgrađenih i rekonstruisanih betonskih i armiranobetonskih konstrukcija hidrauličkih konstrukcija, koje su stalno ili periodično pod uticajem vodene sredine.

Elementi betonskih i armiranobetonskih konstrukcija hidrauličkih konstrukcija koji nisu izloženi vodenom okolišu treba projektovati u skladu sa zahtjevima SNiP 2.03.01-84; betonske i armiranobetonske konstrukcije mostova, transportnih tunela i cijevi, koje se nalaze ispod nasipa puteva i željeznica, treba projektirati prema SNiP 2.05.03-84.

U projektima objekata predviđenih za izgradnju u seizmičkim područjima, u sjevernoj građevinsko-klimatskoj zoni, u područjima slijeganja, oticanja i tla koja su slaba u pogledu fizičkih i mehaničkih svojstava, potrebno je pridržavati se dodatnih zahtjeva za takve objekte regulatorne dokumenteodobren ili dogovoren od strane Državnog komiteta za izgradnju SSSR-a.

Oznake glavnih slova i njihovi indeksi, usvojeni u ovim normama u skladu sa ST SEV 1565-79, dati su u referentnom prilogu 1.

1. OPŠTE ODREDBE

1.1. Prilikom projektiranja betonskih i armiranobetonskih konstrukcija hidrauličkih konstrukcija, potrebno je udovoljiti zahtjevima SNiP 2.06.01-86 i građevinskim propisima za projektiranje pojedinih tipova hidrauličkih konstrukcija.

1.2. Izbor vrste betonskih i armiranobetonskih konstrukcija (monolitnih, montažnih, prefabriciranih, uključujući prednapregnute i usidrene u podlogu) treba izvesti na osnovu tehničke i ekonomske opravdanosti njihove upotrebe u specifičnim građevinskim uvjetima, uzimajući u obzir maksimalno smanjenje intenziteta materijala, energetske intenzivnosti, intenziteta rada i troškovi izgradnje.

Prilikom odabira elemenata montažnih konstrukcija treba uzeti u obzir prednapregnute konstrukcije izrađene od betona visoke čvrstoće i armature, kao i konstrukcije izrađene od laganog betona.

Vrste konstrukcija, glavne dimenzije njihovih elemenata, kao i stepen zasićenosti armiranobetonskih konstrukcija armiranjem, moraju se uzeti na osnovu poređenja tehničkih i ekonomskih pokazatelja opcija.

1.3. Elementi montažnih konstrukcija moraju ispunjavati uslove mehanizovane proizvodnje u specijalizovanim preduzećima.

Potrebno je uzeti u obzir svrsishodnost konsolidacije prefabrikovanih konstrukcija, uzimajući u obzir uvjete njihove proizvodnje, transporta, nosivosti montažnih mehanizama.

1.4. For monolitne strukture  Potrebno je predvidjeti jednolične dimenzije za korištenje oplate za inventar.

1.5. Konstrukcije sklopova i spojevi elemenata u montažnim konstrukcijama moraju osigurati pouzdani prijenos sila, čvrstoću elemenata u zoni spoja, kao i spajanje dodatno postavljenog betona u spoju s betonom konstrukcije.

1.6. Prilikom projektiranja konstrukcija za hidrauličke konstrukcije koje nisu dovoljno odobrene praksom projektiranja i izgradnje, za teške uvjete statičkog i dinamičkog rada konstrukcija (kada se priroda naprezanog i deformiranog stanja s potrebnom točnošću ne može odrediti proračunom) potrebno je provesti istraživanja.

1.7. Da bi se osigurala potrebna vodonepropusnost i otpornost konstrukcija na mraz, kao i da se smanji povratni pritisak vode u njihovim projektnim dijelovima, potrebno je poduzeti sljedeće mjere:

polaganje betona odgovarajućih marki u vodootpornost i otpornost na smrzavanje na strani tlačnog lica i vanjskih površina (posebno u zonama promjenjivog nivoa vode);

upotreba površinski aktivnih aditiva za beton (uvlačenje, plastificiranje itd.);

hidroizolacija i termo-hidroizolacija vanjskih površina konstrukcija;

kompresija betona sa strane lica pritiska i sa površine konstrukcije, doživljava napetost od operativnih opterećenja;

drenaža uređaja sa strane pritiska.

Izbor događaja treba da se izvrši na osnovu usporedbe opcija.

2. MATERIJALI ZA BETON I

KONSTRUKCIJE ZA OJAČANE BETONE

2.1. Beton za betonske i armiranobetonske konstrukcije hidrauličkih konstrukcija mora ispunjavati zahtjeve GOST 26633-85 i ovog odjeljka.

2.2. Prilikom projektiranja betonskih i armiranobetonskih konstrukcija hidrauličkih konstrukcija, u zavisnosti od vrste i uslova rada, potrebno je utvrditi konkretne indikatore kvaliteta, od kojih su glavni sljedeći:

a) klase betona u tlačnoj čvrstoći, koje odgovaraju vrijednosti zajamčene čvrstoće betona, MPa, sa sigurnošću q = 0,95. U masivnim konstrukcijama dopušteno je koristiti beton sa vrijednostima zajamčene snage uz sigurnost q = 0,9.

U projektima je potrebno obezbijediti sljedeće klase betona za tlačnu čvrstoću: B5, B7.5, B10, B12.5, B15, B20, B25, B30, B35;

b) betonske klase za aksijalnu vlačnu čvrstoću. Ova karakteristika je utvrđena u slučajevima kada je od najveće važnosti i kontrolira se u proizvodnji.

U projektima je potrebno osigurati sljedeće klase betona za jačinu aksijalne napetosti:

c) razred betona za otpornost na smrzavanje.

U projektima je potrebno osigurati sljedeće vrste betona za otpornost na smrzavanje: F50, F75, F100, F150, F200, F300, F400, F500, F600.

Brend betona za otpornost na smrzavanje treba da se odredi u zavisnosti od klimatskih uslova i broja ciklusa projektovanja alternativnog zamrzavanja i odmrzavanja tokom godine (prema dugoročnim zapažanjima), uzimajući u obzir radne uslove. Za energetske objekte, brend betona za otpornost na smrzavanje treba uzeti iz tabele. 1.

Tabela 1

Klimatski uslovi	Stupanj betona hladnim otporom kada se broj ciklusa izmjeničnog zamrzavanja i odmrzavanja godišnje
	do 50 uključivo		Od 50 do 75	Preko 75 do 100	Od 100 do 150	150 do 200 inclusive
Moderate
Posebno grubo

Napomene: 1. Klimatske uslove karakteriše prosečna mesečna temperatura najhladnijeg meseca: umerena - iznad minus 10 ° C teška - od minus 10 do minus 20 ° C uključivo, posebno teška - ispod minus 20 ° S.

2. Prosječne mjesečne temperature najhladnijeg mjeseca za građevinsku oblast utvrđuju se prema SNiP 2.01.01-82, kao i prema podacima hidrometeorološke službe.

3. Ako broj ciklusa projektovanja prelazi 200, treba koristiti posebne vrste betonske ili konstruktivne toplotne zaštite;

g) brend betona za otpornost na vodu.

Projekti bi trebali uključivati ​​slijedeće marke betona za vodootpornost: W2, W4, W6, W8, W10, W12, W16, W18, W20.

Stepen betona prema vodootpornosti propisuje se u zavisnosti od gradijenta pritiska, koji se definira kao odnos maksimalnog tlaka u metrima i debljine konstrukcije (ili udaljenosti od tlaka odvoda) u metrima i temperature vode koja dolazi u kontakt sa konstrukcijom, prema tabeli. 2, ili u zavisnosti od agresivnosti životne sredine u skladu sa SNiP 2.03.11-85.

U konstrukcijama armiranog betona koje nisu otporne na pucanje, kao iu ne-prsnim konstrukcijama podvodnih konstrukcija otpornih na pucanje, konstrukcijski stupanj betona za hidroizolaciju ne smije biti niži od W4.

Tabela 2

Temperatura vode	Brend betona za vodootpornost pod tlakom
	do 5 uključivo		st. 10 do 20	st. 20 do 30 uključivo
Do 10 uključivo
Od 10 do 30 uključivo

Napomena Za konstrukcije s gradijentom tlaka većim od 30, stupanj betona treba pripisati vodonepropusnom W16 i višoj.

2.3. Uz odgovarajuće opravdanje, dozvoljeno je da se uspostave srednje vrijednosti betonskih klasa tlačne čvrstoće, različite od onih navedenih u odjeljku 2.2, kao i klase B40 i više. Karakteristike ovih betona treba uzeti prema SNiP 2.03.01-84 i interpolacijom.

2.4. Beton hidrauličkih konstrukcija treba dopuniti dodatnim zahtjevima utvrđenim u projektima i potvrđenim eksperimentalnim istraživanjima: granična rastezljivost, odsustvo štetnih interakcija cementnih lužina sa agregatima, otpornost na abraziju vodenim tokom sa dnom i suspendovanim sedimentima, otpornost na kavitaciju i izloženost hemikalijama, generisanje toplote tokom kaljenje betona.

2.5. Period stvrdnjavanja (starosti) betona, koji odgovara njegovim klasama tlačne čvrstoće, aksijalne napetosti i marke otpornosti na vodu, obično se uzima za 180 dana za konstrukcije riječnih hidrauličkih konstrukcija, za montažne i monolitne strukture morskih i riječnih struktura za 28 dana. Period stvrdnjavanja (starosti) betona, koji odgovara njegovoj konstrukcijskoj ocjeni za otpornost na mraz, uzima se 28 dana, za masivne konstrukcije podignute u toplim oplatama, 60 dana.

Ako su poznati pojmovi stvarnog opterećenja konstrukcija, metode njihovog postavljanja, uvjeti stvrdnjavanja betona, vrsta i kvaliteta upotrijebljenog cementa, dozvoljeno je postaviti klasu betona u različitim godinama.

Za prefabricirane konstrukcije, uključujući i prednapregnute konstrukcije, čvrstoću odvajanja betona u kompresiji treba uzeti u skladu sa GOST 13015.0-83, ali ne manje od 70% od čvrstoće prihvaćene klase betona.

2.6. Za armirane betonske elemente izrađene od teškog betona, izračunate na utjecaj višestrukih ponavljajućih opterećenja, i armirano-betonske stisnute jezgrene strukture (nasipi kao što su stalci na šipovima, piloti, školjke, itd.), Koristite beton čvrstoće na pritisak ne manji od B15.

2.7. Za prednapregnute elemente treba koristiti beton tlačne čvrstoće: najmanje B15 - za konstrukcije s armaturom; ne manje od B30 - za elemente uronjene u zemlju vozeći ili vibrirajući.

2.8. Za ugradnju spojeva elemenata prefabrikovanih konstrukcija, koji tokom rada mogu biti izloženi negativnim vanjskim temperaturama ili agresivnim vodama, treba koristiti betonske dizajnerske marke za otpornost na smrzavanje i otpornost na vodu koja nije niža od onih prihvaćenih za spojene elemente.

2.9. Potrebno je predvidjeti široku primjenu aditiva površinski aktivnih supstanci (SDR, START, LHD, itd.), Kao i korištenje termoelektrana kao aktivnog mineralnog dodatka letećem pepelu koji zadovoljava zahtjeve relevantnih regulatornih dokumenata.

2.10. Ako je prema tehničkim i ekonomskim proračunima svrsishodno koristiti beton na zateznom cementu kako bi se povećala vodootpornost betonskih i armiranobetonskih konstrukcija hidrauličkih konstrukcija, a lagani beton treba koristiti za smanjenje opterećenja na vlastitu težinu konstrukcije, prema SNiP 2.03.01-84.

2.11. Regulatorna i projektna otpornost betona u zavisnosti od klasa betona za čvrstoću na pritisak i aksijalnu napetost treba uzeti iz tabele. 3

U slučaju usvajanja srednjih klasa konkretnih regulatornih i projektnih otpora treba uzeti interpolaciju.

2.12. Koeficijente radnih uslova betona treba uzeti iz tabele. 4

2.13. Pri proračunu armiranobetonskih konstrukcija za izdržljivost, projektne otpore betona treba pomnožiti sa koeficijentom radnih uslova uzetih iz tabele. 5

2.14. Konstruktivna otpornost betona pri punoj kompresiji, MPa, treba odrediti pomoću formule

(1)

Tabela 3

	Regulatorni i projektni otpor beton, MPa (kgf / cc)
Betonska klasa	regulatorni otpor; projektni otpor za granična stanja druge grupe				projektni otpor za granična stanja prve grupe
			aksijalna napetost		aksijalna kompresija (snaga prizme)	aksijalna napetost
Tlačna čvrstoća
Po zateznoj čvrstoći

gde - koeficijent uzet na osnovu rezultata eksperimentalnih studija; u njihovom odsustvu, za klase betona tlačne čvrstoće B15, B20, B25 dozvoljen je koeficijent određen formulom

Najmanji u apsolutnoj vrijednosti glavni napon, MPa;

Koeficijent efektivne poroznosti.

Tabela 4

Faktori koji doprinose uvođenju koeficijenata konkretnih radnih uslova	Omjeri radnih uvjeta betona
	simbol	značenje
Specijalne kombinacije opterećenja za betonske konstrukcije
Ponovi opterećenje		Pogledajte tab. 5
Armirane betonske konstrukcije
Betonske konstrukcije:
ekscentrično komprimirani elementi koji nisu izloženi agresivnim medijima i ne opažaju pritisak vode, izračunati bez uzimanja u obzir otpora površine rastegnutog dijela
ostali betonski elementi
Uticaj kompresije-napona dvoosnog kompleksnog stanja na čvrstoću betona

Napomena Ako istovremeno djeluje više faktora, u izračun se unosi proizvod odgovarajućih koeficijenata radnih uvjeta. Rad mora biti najmanje 0,45.

Za strukture klase I i II, koeficijent treba odrediti eksperimentalno. U odsustvu eksperimentalnih podataka, pretpostavlja se da je koeficijent jednak: kada; at

2.15. Početni modul elastičnosti betonskih masivnih konstrukcija pod pritiskom i napetosti treba uzeti iz tabele. 6

Prilikom izračunavanja čvrstoće i deformacija tankostijenih elemenata šipki i ploča, modul elastičnosti betona treba uzeti u svim slučajevima prema tabeli. 6 kao i za beton sa maksimalnim prečnikom grubog agregata od 40 mm i konusom gaza od 8 cm ili više.

Modul elastičnosti betona podvrgnutog ubrzanju očvršćavanja termičkom obradom pri atmosferskom tlaku ili u autoklavima treba uzeti prema SNiP 2.03.01-84.

Modul smicanja betona treba uzeti jednak.

Pretpostavlja se da je početni koeficijent poprečne deformacije (Poissonov odnos) v: 0,15 za masivne strukture, 0,20 za jezgrene i pločaste strukture.

Gustina teškog betona u odsustvu eksperimentalnih podataka je dozvoljena da bude jednaka 2,3-2,5 t / kubni metar.

Fittings

2.16. Za armiranje armiranobetonskih konstrukcija hidrauličkih konstrukcija treba koristiti armaturni čelik koji ispunjava zahtjeve odgovarajućih državnih standarda ili je odobren na propisani način. tehnički uslovi  i pripadaju jednom od sledećih tipova:

armirajući čelik:

vruće valjane - glatke klasa AIperiodični profil klase A-II, A-III, A-IV, AV; termički i termomehanički ojačani - periodični profil klasa At-IIIC, At-IVC, At-VCK;

ojačana klasom A-IIIb;

čelični armaturni čelik:

obična žica s povučenom kapuljačom - periodični profil klase BP-I.

Tabela 5

Stanje vlage u betonu	Koeficijenti radnih uslova betona na ponavljajuće opterećenje i faktor asimetrije ciklusa ,. jednak
Prirodna vlaga
Water saturated

Napomene: 1. Koeficijent za betone čija je marka utvrđena u starosti 28 dana, usvaja se u skladu sa zahtjevima SNiP 2.03.01-84.

2. Koeficijent je jednak:

,

gdje su i najmanji i najveći naponi u betonu unutar ciklusa promjene opterećenja.

Tabela 6

		Početni moduli elastičnosti betona u kompresiji i istezanje, MPa (kgf / m2),

Nastavak tabele 6

Cone head betonska mješavinavidi	Maksimalna veličina grubog agregata, mm	Početni modul elastičnosti betona u kompresiji i istezanje, MPa (kgf / m2), na klasu betona na tlačnu čvrstoću

Za ugrađene dijelove i spojne ploče treba, u pravilu, koristiti valjani ugljični čelik.

Stupnjevi armaturnog čelika za armiranje armiranobetonskih konstrukcija, u zavisnosti od njihovih radnih uslova i prosečne spoljne temperature najhladnijih pet dana u građevinskom području, treba uzeti prema SNiP 2.03.01-84, a za lučke i transportne objekte takođe SNiP 2.05.03-84.

Armirani čelik klase A-IIIv, A-IV i AV preporučuje se za prednapregnute konstrukcije.

2.17. Regulatorna i projektna otpornost glavnih tipova ventila koji se koriste u armiranobetonskim konstrukcijama hidrauličkih konstrukcija, u zavisnosti od klase armature, treba uzeti iz tabele. 7

Pri izračunavanju armature prema glavnim vlačnim naprezanjima (grede-zidovi, kratke konzole, itd.) Izračunate otpore armature treba uzeti kao za uzdužno pojačanje na djelovanje momenta savijanja.

Pravilnim opravdanjem za armiranobetonske konstrukcije hidrauličkih konstrukcija dozvoljeno je korišćenje armature štapova i žica drugih klasa. Njihove regulatorne i projektne karakteristike treba uzeti prema SNiP 2.03.01-84.

2.18. Koeficijente radnih uslova ne-naglašene armature treba uzeti iz tabele. 8, i prednaprezanje armature - prema SNiP 2.03.01-84.

Koeficijent radnih uslova armature pri izračunavanju graničnih stanja druge grupe uzima se kao jedinstvo.

2.19. Izračunata otpornost nenaglašene armature zatezne šipke u proračunu izdržljivosti treba odrediti pomoću formule

gdje je koeficijent radnih uvjeta, koji je definiran: za ventile klase A-I, A-II, A-III - prema formuli (4), a za ostale klase armature - prema SNiP 2.03.01-84.

, (4)

ovdje je koeficijent uzimajući u obzir klasu armature preuzetu iz tablice. 9;

Koeficijent uzima u obzir promjer armature uzet iz tablice. 10;

Koeficijent uzima u obzir tip zavarenog spoja, uzet prema tabeli. 11;

Faktor asimetrije ciklusa, gdje je i najmanji i najveći napon u napetoj armaturi.

Rastegnuta armatura izdržljivosti se ne provjerava ako je koeficijent određen formulom (4) veći od jedan.

Tabela 7

Tip i klasa armature	Standardne vlačne čvrstoće i projektne vlačne čvrstoće armature za granična stanja druge grupe, MPa (kgf · sqm Cm)	Procijenjena otpornost armature za granična stanja prve grupe, MPa (kgf / m2 Cm)
		istezanje
		longitudinal	poprečno (stege, savijene šipke)
Klasa armature:
A-III, promjer, mm:
Ojačana hauba klase A-IIIb sa kontrolom:
naprezanje i izduženje
samo ekstenzije
Armatura žice klase Bp-I, prečnik, mm:

* U zavarenim okvirima za obujmice od klase armature A-III, čiji je prečnik manji od 1/3 prečnika uzdužnih šipki, iznosi 255 MPa (2600 kgf / m2).

U odsustvu adhezije armature na beton je nula.

Bilo koji betonski proizvod mora izdržati značajna opterećenja i istovremeno ne podleći razaranju vanjskih faktora. Parametri konstrukcija, kod kojih se koristi beton, određuju se i tokom projektovanja. Pre početka rada, stručnjaci su odredili otpornost betona prema projektu.

Graditelji tvrde da su betonske konstrukcije izrađene od nehomogenih građevinskih materijala. Čvrstoća nekoliko uzoraka, kod kojih je korištena ista smjesa, može biti potpuno drugačija. Zbog toga se stručnjaci suočavaju sa pitanjem utvrđivanja snage uz pomoć izračunatih podataka. Zbog ovih vrijednosti određuje se otpornost betona na kompresiju. Koji su izračunati pokazatelji i kako se oni mogu odrediti? Koje dodatne parametre i karakteristike treba uzeti u obzir prilikom izvođenja građevinskih radova?

Stručnjaci dobijaju pokazatelje otpornosti građevinskog materijala, dijeleći normativni otpor koeficijentima. Prilikom određivanja čvrstoće konstrukcijskih dijelova na konstrukcijsku otpornost pojedinih betonskih rješenja, ponekad se smanjuju ili povećavaju zbog množenja određenim koeficijentima, uzimajući u obzir niz faktora: višestruko opterećenje, trajanje utjecaja opterećenja, način izrade proizvoda, njegove dimenzije, itd.

Kako napraviti kalkulacije?

Kako izračunati jačinu konstrukcije, na primjer, da bi je komprimirali? U tu svrhu, graditelji koriste posebne računske pokazatelje. Da bi se osigurala dovoljna stabilnost betonskih proizvoda prilikom proračuna, koriste se parametri čvrstoće građevinskih materijala, koji su često niži od parametara samih konstrukcija. Takve vrijednosti se nazivaju izračunate. Oni direktno zavise od normativnih (stvarnih) vrednosti.

Regulatorni pokazatelji

Prije nekoliko desetljeća, njihov brand je bio glavni pokazatelj čvrstoće betonskih konstrukcija. Pomoću ovog parametra odrediti prosječnu stabilnost građevinskog materijala u kompresiji. Međutim, nakon pojave novih građevinskih normi i pravila pojavile su se klase čvrstoće proizvoda za njihovu kompresiju.

Klasa je standardna otpornost građevinskog materijala na aksijalnu kompresiju kocaka, čije su referentne dimenzije 15x15x15 cm. Treba napomenuti da je rizično koristiti prosječne izračunate pokazatelje snage, jer postoji mogućnost da u jednom od dijelova strukture ovaj parametar bude manji. Međutim, izbor najmanjeg indikatora je skuplji, jer nepotrebno povećava presjek proizvoda.

Glavni parametar trajnosti u betonu smatra se klasom. U isto vrijeme, pored kompresije, važnost se pridaje i aksijalnoj napetosti. Rastezanje se uzima u obzir prilikom izvođenja proračuna. Na taj način otpornost na ovaj indikator (ako se indikator ne može kontrolirati) određuju graditelji prema klasi B. Za to postoji posebna tablica u kojoj su naznačene potrebne vrijednosti s otporom. Tabela prikazuje klasu i otpornost proizvoda na istezanje.

Karakteristike izračunate vrijednosti

Da biste napravili pouzdane i izdržljive dizajne, izračunajte vrijednosti s marginom. Da bi dobili ovu vrijednost, graditelji pribjegavaju specifičnoj otpornosti proizvoda: dijele ih faktor. Otpornost građevinskog materijala na napetost ili kompresiju izračunava se pomoću formule koja izgleda ovako: R = Rn / g (g je koeficijent čvrstoće). Najčešće je ovaj parametar jednak jednom. Od homogenosti materijala zavisi od vrijednosti koeficijenta. U ovom slučaju nije potrebno izvesti odgovarajuće izračune, budući da se potrebni parametri mogu dobiti pomoću tabele.

Ostale karakteristike

Pored gore navedenih parametara za izvođenje određenih izračuna, biće vam potreban niz dodatnih karakteristika:

1. Određivanje električne otpornosti betonski malter Može biti potrebno ako se odlučite samostalno provesti zagrijavanje smjese pomoću elektroda. I što je indeks veći, cementni malter će se zagrejati.
2. Propusnost vlage u smešama omogućava vam da odredite najjači pritisak fluida koji građevinski materijal može da izdrži. Drugim riječima, ova vrijednost pokazuje da li vlaga može prodrijeti u beton. Vodootporne oznake se smatraju od W2 do W20. U ovom slučaju, brojevi ukazuju na pritisak vode koji struktura može izdržati.
3. Nepropusnost kompozicije betona zavisi od čvrstoće proizvoda. Prema državnom standardu, otpornost betona na prodiranje zraka je 3-130 s / cm3.
4. Otpornost na mraz dozvoljava strukturama betona da izdrže ponavljana svojstva smrzavanja, odmrzavanja i očuvanja. Na tržištu građevinskih materijala predstavljeni su brendovi F50-F1000 (brojevi označavaju broj ciklusa koje ćelija može izdržati) građevinski materijal). Kao što praksa pokazuje, u prosjeku, otpornost na mraz proizvoda jednaka je F200.
5. Provođenje topline je važna karakteristika proizvoda, od kojih će zavisiti gustoća strukture. Materijali koji sadrže više pora imaju manju toplotnu provodljivost, jer je zrak koji ih ispunjava odličan toplinski izolator. Najbolje je osigurati termoizolacione gasne blokove ili blokove od pjene, u čijoj strukturi ima mnogo pora.

Zaključak

Čvrstoća proizvoda može varirati u zavisnosti od komponenti koje čine materijal i njihovih proporcija. To je također posljedica činjenice da je građevinski materijal heterogena smjesa. Bez obzira na način miješanja otopine betona, nemoguće je ravnomjerno raspodijeliti komponente. Stoga je pri obavljanju radova potrebno uzeti u obzir otpornost na projektovanje.

Ovaj parametar je važan za dizajn. noseći zidovi  i druge dizajne. Izračunavanje vrednosti je jednostavno: svodi se na podelu normativnih vrednosti na određene faktore.