Izgradnja termofizike. Koeficijenti prijenosa topline na unutarnjoj i vanjskoj površini

1. Uvod

1.1 Svrha i ciljevi kursa

1.2 Predmet predmeta

1.3 Izgradnja kao jedinstveni energetski sistem

2. Prenos toplote kroz spoljnu ogradu

2.1 Osnove prenosa toplote u zgradi

2.1.1 Termička provodljivost

2.1.2 Konvekcija

2.1.3 Zračenje

2.1.4 termička otpornost zračnog raspora

2.1.5 Koeficijenti prijenosa topline na unutarnjoj i vanjskoj površini

2.1.6 Prenos toplote kroz višeslojni zid

2.1.7 Smanjena otpornost na prijenos topline

2.1.8 Raspodjela temperature preko poprečnog presjeka ograde

2.2 Režim vlažnosti zatvorenih konstrukcija

2.2.1 Uzroci vlage u ogradama

2.2.2 Negativni efekti vlaženja vanjske ograde

2.2.3 Odnos vlage i građevinskog materijala

2.2.4 Vlažan vazduh

2.2.5 Vlažnost materijala

2.2.6 Sorpcija i desorpcija

2.2.7

2.3 Prozračnost spoljašnje ograde

2.3.1 Osnovne odredbe

2.3.2 Razlika pritiska na vanjskoj i unutarnjoj površini ograde

1. Uvod

1.1 Svrha i ciljevi kursa

Udžbenik "Predavanja o termičkoj fizici zgrada" namijenjen je studentima koji studiraju u okviru istoimenog smjera "Toplinska i plinska opskrba i ventilacija". Sadržaj priručnika odgovara disciplinskom programu i uglavnom je usmjeren na tok predavanja održanih u MGSU. Cilj kursa je da se stvori pristup fizičkoj suštini toplotno-vazdušnog i vlažnog načina gradnje kao osnova za proučavanje mikroklimatske tehnologije korišćenjem prezentacije sistema. Ciljevi ove discipline su: formiranje općeg razumijevanja toplinske uloge vanjske ljuske zgrade i rada inženjerskih sustava koji osiguravaju njegovu mikroklimu kao jedinstveni energetski sustav; podučavanje studenata kako koristiti teorijske principe i metode obračuna u daljem stručnom radu, odnosno u dizajniranju i upravljanju izgradnjom sistema održavanja mikroklime. Kao rezultat savladavanja discipline, student mora poznavati pojmove koji definiraju termalne, zračne i vlažne režime zgrade, uključujući klimatološku i mikroklimatsku terminologiju; zakonitosti prenosa toplote, vlage, vazduha u materijale, konstrukcije i elemente građevinskih sistema i vrednosti koje određuju toplotne i vlažne procese; standardi termičke zaštite vanjskih ograđenih konstrukcija, racioniranje parametara vanjske i unutarnje okoline zgrade. Student treba da bude sposoban da formuliše i rešava probleme prenosa toplote i mase u svim elementima zgrade i da pokaže sposobnost i spremnost da izvrši kalibracioni proračun zaštitnih svojstava spoljnih ograda i izračunava koeficijente prenosa toplote i konvektivne toplote na površinama koje su okrenute prema sobi.

1.2 Predmet predmeta

Izgradnja termofizike  je studiranje  procesi prijenosa topline, prijenosa vlage, filtriranja zraka u odnosu na konstrukciju.

U osnovi, termička fizika zgrada proučava procese koji se odvijaju na površinama iu debljini omotača zgrade. Štaviše, po ustaljenoj tradiciji i kratko, često omotač zgrade  zovu se jednostavno ograde. Štaviše, značajno mjesto u izgradnji termalne fizike dodijeljeno outdoor fencingda odvojene grejne prostore od vanjskog prostora ili iz grijanih prostorija (ne grijane tehničke skladišne ​​prostore, podrume, potkrovlja, predsoblja itd.)

Uprkos činjenici da se nauka uglavnom odnosi na omotač zgrade, za stručnjake za grijanje i ventilaciju vrlo je važna izgradnja termofizike. Činjenica je da, prvo, gubitak toplote zgrade, koji utiče na izlaznu snagu, zavisi od toplotnih karakteristika spoljne ograde. sistemi za grijanje  i potrošnja topline za period grejanja. Drugo, uvjeti vlažnosti vanjskih ograda utječu na njihovu toplinsku zaštitu, a time i na snagu sustava koji osiguravaju specificiranu mikroklimu zgrade. Treće, koeficijenti prenosa toplote na unutrašnjoj površini spoljnih ograda igraju ulogu ne samo u proceni ukupne smanjene otpornosti na prenos toplote konstrukcije, već iu proceni temperature na unutrašnja površina  ovo mačevanje. Četvrto, "gusti" prozori imaju sasvim određenu otpornost na prodiranje vazduha. A sa "gustim" prozorima u niskim zgradama do 5 spratova, infiltracija u izračunu gubitka toplote može se zanemariti, au višim na nižim katovima to će već biti uočljivo. Peto, ne samo prisustvo ili odsustvo infiltracije, već i rad ventilacionih sistema, posebno prirodnih, zavisi od režima vazduha u zgradi. Šesto, temperatura zračenja unutrašnjih površina spoljašnjih i unutrašnjih ograda, najvažnija komponenta procene unutrašnje mikroklime, uglavnom se dobija iz termičke zaštite zgrade. Sedmo, otpornost na toplinu ograda i prostorija utiče na konstantnost temperature u prostorijama sa promenljivim termičkim efektima na njih, posebno u modernim zgradama, u kojima je izmjena zraka blizu minimalne brzine vanjskog zraka.

Postoje brojne karakteristike u procjeni dizajna i toplinske tehnike o vanjskoj ogradi. Zagrijavanje zgrade je skupa i odgovorna komponenta moderne gradnje, tako da je važno razumno prihvatiti debljinu izolacije. Specifičnosti današnjeg toplinskog proračuna  vanjska ograda u vezi:

prvo, sa povećanim zahtjevima za toplinsku zaštitu zgrada;

drugo, sa potrebom da se uzme u obzir uloga efektivnih izolatora u zatvorenim konstrukcijama, čija je toplotna provodljivost toliko mala da zahtijevaju vrlo pažljiv odnos prema potvrđivanju njihovih vrijednosti u operativnim uvjetima;

treće, sa činjenicom da su u ogradama postojale različite veze, složene veze jedne ograde sa drugom, smanjujući otpornost na prenos toplote ograde. Procjena uticaja različitih tipova toplotnih uključaka na toplinsku zaštitu zgrada zahtijeva oslanjanje na posebne detaljne studije.

1.3 Izgradnja kao jedinstveni energetski sistem

Kombinacija svih faktora i procesa (vanjskih i unutarnjih utjecaja) koji utječu na formiranje toplinske mikroklime prostora naziva se toplinski režim zgrade.

Ograde ne samo da štite prostor od vanjskog okruženja, već i razmjenjuju toplinu i vlagu s njim, puštaju zrak kroz unutrašnjost i izvana. Zadatak održavanja datog termalnog režima prostorija zgrade (održavanje temperature i vlažnosti zraka na potrebnom nivou, njegova pokretljivost i temperatura zračenja u prostoriji) je dodijeljen inženjerski sistemi  grijanje, ventilacija i klimatizacija. Međutim, određivanje toplotne snage i načina rada ovih sistema je nemoguće bez uzimanja u obzir uticaja toplote, vlage i toplotno-inercijalnih svojstava ograda. Stoga, klima sistem mikroklime prostora uključuje sve inženjerske alate koji obezbeđuju specifičnu mikroklimu objekata koji se servisiraju: omotač zgrade i inženjerski sistemi za grejanje, ventilaciju i klimatizaciju. Dakle, moderna zgrada je složen međusobno povezan sistem prenosa toplote i mase - jedinstveni energetski sistem.

Pitanja za samokontrolu

1 Šta se uči u izgradnji termofizike?

2. Šta je ograda?

3. Šta je to otvorena ograda?

4. Koji je značaj termičke fizike zgrade za specijaliste za grijanje i ventilaciju?

5. Koje su specifičnosti toplotnog projektovanja modernih zgrada?

6. Kakvo je toplinsko stanje zgrade?

7. Koja je uloga ovojnice zgrade u toplotnom režimu zgrade?

8. Koji su parametri unutrašnjeg okruženja podržani grejanjem i ventilacijom?

9. Šta je sistem kontrole klime u zgradi?

10. Zašto zgrada smatra jedinstvenim energetskim sistemom?

2. Prijenos topline kroz vanjsku ogradu

2.1 Osnove prenosa toplote u zgradi

Prenos toplote se uvek odvija od toplijeg okruženja do hladnijeg. Proces prenosa toplote iz jedne tačke prostora u drugu zbog razlike u temperaturi se naziva prijenos toplinei kolektivna je, jer uključuje tri osnovne vrste razmjene toplote: toplotna provodljivost (kondukcija), konvekcija i zračenje. Dakle, potencijal  prenos toplote je temperaturna razlika.

2.1.1 Termička provodljivost

Toplinska provodljivost - tip prijenosa topline između nepokretnih čestica čvrstih, tekućih ili plinovitih tvari. Dakle, toplotna provodljivost je razmjena topline između čestica ili elemenata strukture materijalnog medija koji su u direktnom kontaktu jedan s drugim. Kada se proučava provođenje toplote, supstanca se smatra kontinuiranom masom, a njena molekularna struktura se ignorira. U svom čistom obliku, toplotna provodljivost se nalazi samo u čvrstim materijama, jer je u tečnim i gasovitim medijima gotovo nemoguće osigurati nepokretnost supstance.

Većina građevinskog materijala je porozna tela. U porama je vazduh koji ima sposobnost kretanja, to jest, prenosi toplinu konvekcijom. Smatra se da se konvektivna komponenta toplotne provodljivosti građevinskih materijala može zanemariti zbog njene male veličine. Izmjena topline zračenja odvija se unutar pora između površina njegovih zidova. Prenos toplote zračenjem u pore materijala je uglavnom određen veličinom pora, jer što su pore veće, to je veća razlika u temperaturi na njegovim zidovima. Pri razmatranju toplotne provodljivosti karakteristike ovog procesa pripisuju se ukupnoj masi supstance: kosturu i pore zajedno.

Omotač zgrade je obično ravne-paralelne zidoveprenos toplote u kojem se odvija u jednom smjeru. Osim toga, pri izračunavanju vanjskih ograđenih struktura, obično se pretpostavlja prijenos topline stacionarni termički uslovito jest, sa stalnošću u vremenu svih karakteristika procesa: toplotni tok, temperatura u svakoj tački, toplinske karakteristike građevinskog materijala. Zato je važno razmotriti proces jednodimenzionalne stacionarne provođenja topline u homogenom materijalukoji je opisan Fourierovom jednadžbom:

gdje q T - gustoća površinskog tokaprolazi kroz ravninu koja je okomita toplinski tok, W / m 2;

λ - toplotna provodljivost materijalaW / m o C;

t  - temperatura koja varira duž osi x, oS;

Stav se zove gradijent temperature, o C / m, i označava se gradt. Temperaturni gradijent je usmjeren na povećanje temperature, što je povezano s apsorpcijom topline i smanjenjem toplinskog toka. Znak minus na desnoj strani jednadžbe (2.1) pokazuje da povećanje toplinskog toka ne podudara sa porastom temperature.

Toplinska provodljivost λ je jedna od glavnih toplinskih karakteristika materijala. Kao što sledi iz jednačine (2.1), toplotna provodljivost materijala je mera provodljivosti toplote materijalom koji je numerički jednak toplotnom toku koji prolazi kroz 1 m 2 površine okomito na smer protoka, sa temperaturnim gradijentom duž protoka jednakim 1 ° S / m (slika 1). Što je veća vrijednost λ, to je proces toplinske provodljivosti u tom materijalu intenzivniji, veći je toplinski tok. Stoga se toplinski izolacioni materijali smatraju materijalima koji imaju toplotnu provodljivost manju od 0,3 W / m. o C.

Isotherms; - ------ - vodovi toplinskog toka.

Promena toplotne provodljivosti građevinskog materijala sa njihovom promenom gustoća  je zbog činjenice da se gotovo svaki građevinski materijal sastoji skelet  - glavna građevinska materija i vazduh. K.F. Fokin, na primjer, navodi sljedeće podatke: toplinska provodljivost apsolutno guste tvari (bez pora), ovisno o prirodi, ima toplinsku provodljivost od 0,1 W / m o C (za plastiku) do 14 W / m o C (za kristalne tvari s toplinskim protokom duž kristalnog) površinski), dok vazduh ima toplotnu provodljivost od oko 0.026 W / m o C. Što je veća gustina materijala (manje poroznosti), veća je i njegova toplotna provodljivost. Jasno je da su lagani izolacioni materijali relativno niske gustine.

Razlike u poroznosti i toplotnoj provodljivosti kostura dovode do razlika u toplinskoj provodljivosti materijala, čak i kod iste gustine. Na primjer, sljedeći materijali (Tablica 1) s istom gustoćom, r 0 = 1800 kg / m 3, imaju različite vrijednosti toplinske provodljivosti:

Tabela 1.

Toplotna provodljivost materijala iste gustine od 1800 kg / m 3.

Materijal	Toplotna provodljivost, W / (m o C)
Cementno-pješčani mort	0,93
Brick	0,76
Asphalt	0,72
Portland cementni kamen	0,46
Azbest cement	0,35

Sa smanjenjem gustine materijala smanjuje se njegova toplotna provodljivost l, jer se smanjuje uticaj provodne komponente toplotne provodljivosti skeleta materijala, ali se ipak povećava uticaj komponente zračenja. Stoga, smanjenje gustine ispod određene vrijednosti dovodi do povećanja toplotne provodljivosti. To jest, postoji određena vrednost gustine na kojoj toplotna provodljivost ima minimalnu vrednost. Procjenjuje se da je na 20 ° C u porama promjera 1 mm toplinska provodljivost zračenja 0,0007 W / (m ° C), s promjerom od 2 mm - 0,0014 W / (m ° C), itd. Tako toplinska vodljivost zračenja postaje značajna za izolacione materijale niske gustine i velikih veličina pora.

Toplinska provodljivost materijala se povećava s povećanjem temperature pri kojoj dolazi do prijenosa topline. Povećanje toplotne provodljivosti materijala objašnjava se povećanjem kinetičke energije molekula kostura supstance. Povećava se i toplotna provodljivost zraka u porama materijala i intenzitet prijenosa topline na njih zračenjem. U građevinskoj praksi zavisnost toplotne provodljivosti od temperature nije bitna.Za preračunavanje vrijednosti toplinske provodljivosti materijala dobivenih na temperaturama do 100 ° C, empirijska formula O.E. Vlasov: \\ t

λ o = λt / (1 + β. t), (2.2)

gde je λ o - toplotna provodljivost materijala na 0 ° C;

λ t je toplotna provodljivost materijala na t o S;

β - temperaturni koeficijent promjene toplinske provodljivosti, 1 / o, za različite materijale, jednak oko 0,0025 1 / o S;

t je temperatura materijala pri kojoj je koeficijent toplotne provodljivosti jednak λ t.

Za ravan homogeni zid debljine δ (slika 2), toplinski tok koji se prenosi toplinskom provodljivošću kroz ravnomjerni zid može se izraziti jednadžbom:

gdje τ 1, \\ tτ 2  - temperature na zidnim površinama, oko C.

Iz izraza (2.3) slijedi da je raspodjela temperature po debljini zida linearna. Nazvana je vrijednost δ / λ toplinski otpor sloja materijala  i označeno Rt, m 2. o C / W:

Sl.2. Distribucija temperature u ravnom homogenom zidu

Prema tome, toplotni fluks q T, W / m 2, kroz jednoličnu ravan-paralelnu debljinu zida δ , m, od materijala s toplinskom provodljivošću λ, W / m. o S može biti napisan kao

Toplinski otpor sloja je otpor toplinske provodljivosti, jednak temperaturnoj razlici na suprotnim površinama sloja pri prolasku toplinskog toka kroz nju sa površinskom gustoćom od 1 W / m 2.

Prenos toplote toplotnom provodljivošću odvija se u slojevima materijala omotača zgrade.

2.1.2 Konvekcija

Konvekcija  - prijenos topline pomicanjem čestica materije. Konvekcija se odvija samo u tekućim i plinovitim supstancama, kao i između tekućeg ili plinovitog medija i površine krute tvari. Kada se to dogodi, prenos topline i toplotne provodljivosti. Kombinovani efekat konvekcije i provođenja topline u graničnom području u blizini površine naziva se konvektivni prijenos topline.

Konvekcija se odvija na vanjskim i unutarnjim površinama građevinskih ograda. Kod izmjene topline unutrašnjih površina prostorije konvekcija igra značajnu ulogu. Pri različitim vrednostima temperature površine i vazduha pored nje, dolazi do prelaza toplote prema nižoj temperaturi. Toplotni tok koji se prenosi konvekcijom zavisi od načina kretanja tečnosti ili gasa koji prati površinu, od temperature, gustine i viskoznosti pokretnog medijuma, od hrapavosti površine, od razlike između temperature površine i sredstva za pranje.

Proces izmjene topline između površine i plina (ili tekućine) odvija se različito ovisno o prirodi pojave kretanja plina. Ima ih prirodna i prisilna konvekcija.U prvom slučaju, kretanje gasa nastaje zbog razlike u površinskoj temperaturi i gasu, u drugom - zbog sila koje su izvan ovog procesa (rad ventilatora, vetra).

Prisilna konvekcija u općem slučaju može biti praćena procesom prirodne konvekcije, ali budući da je intenzitet prisilne konvekcije primjetno veći od intenziteta prirodne konvekcije, pri razmatranju prisilne konvekcije, prirodno se često zanemaruje.

U nastavku će se razmatrati samo stacionarni procesi konvektivne izmjene toplote, uz pretpostavku konstantne vremenske brzine i temperature u bilo kojoj točki u zraku. Ali kako se temperatura elemenata prostorije prilično sporo mijenja, ovisnosti dobivene za stacionarne uvjete mogu se proširiti na proces. nestacionarni termički uslovi prostorijepri čemu se u svakom razmatranom trenutku proces konvektivne izmjene topline na unutrašnjim površinama ograde smatra stacionarnim. Zavisnosti dobijene za stacionarne uslove mogu se proširiti i na slučaj nagle promjene u prirodi konvekcije od prirodnog do prisilnog, na primjer, kada se uključi recirkulacioni uređaj za zagrijavanje prostorije (ventilokonvektor ili split sistem u modu toplinske pumpe). Prvo, brzo se uspostavlja novi režim kretanja vazduha, a drugo, tražena tačnost inženjerske procene procesa izmene toplote je manja od mogućih netačnosti zbog nedostatka korekcije toplotnog protoka tokom tranzicionog stanja.

Za inženjersku praksu, proračuni za grijanje i ventilaciju su važni konvektivni prijenos topline između površine zahvatne konstrukcije ili cijevi i zraka (ili tekućine). U praktičnim proračunima Newtonove jednačine se koriste za procjenu konvektivnog toplotnog fluksa (Slika 3):

, (2.6)

gdje q to  - toplotni tok, W, prenosi se konvekcijom iz pokretnog medija na površinu ili obrnuto;

t a  - temperatura vazduha koji ispire površinu zida, o S;

τ   - temperatura površine zida, o S;

α to  - koeficijent konvektivnog prijenosa topline na površinu zida, W / m 2. o C.

Slika 3 Konvektivni zidni izmjenjivač topline sa zrakom

Koeficijent prenosa toplote konvekcije, a to  - fizička količina, numerički jednaka količini topline koja se prenosi iz zraka na površinu krutine konvektivnom izmjenom topline s razlikom temperature zraka i temperature površine tijela jednaka 1 o C.

Ovim pristupom, cjelokupna složenost fizičkog procesa konvektivnog prijenosa topline leži u koeficijentu prijenosa topline, a to. Naravno, vrednost ovog koeficijenta je funkcija mnogih argumenata. Za praktičnu upotrebu prihvaćene su vrlo praktične vrijednosti. a to.

Jednadžba (2.5) je prikladno prepisana kao:

gdje R to - otpornost na konvektivni prijenos topline  na površini ograđene konstrukcije, m 2. o C / W, jednaka temperaturnoj razlici na površini kućišta i temperaturi zraka za vrijeme prolaska toplinskog toka s površinskom gustoćom od 1 W / m 2 od površine do zraka ili obrnuto. Otpor R to  je inverzija konvektivnog koeficijenta prijenosa topline a to:

2.1.3 Zračenje

Zračenje (izmjena topline zračenja) je prijenos topline s površine na površinu kroz radiolucentni medij elektromagnetnim valovima koji se pretvaraju u toplinu (slika 4).

Sl.4. Prijenos topline između dvije površine

Svako fizičko tijelo koje ima temperaturu različitu od apsolutne nule zrači energiju u okolni prostor u obliku elektromagnetskih valova. Karakteristike elektromagnetskog zračenja karakteriše se talasnom dužinom. Zračenje, koje se doživljava kao termalno i ima talasne dužine u rasponu od 0,76 do 50 mikrona, naziva se infracrveno.

Na primer, prenos toplotnog zračenja se odvija između površina koje su okrenute prema sobi, između spoljnih površina različitih zgrada, površina zemlje i neba. Važna je radijaciona razmjena topline između unutarnjih površina prostorija i površine grijača. U svim ovim slučajevima, translucentni medij koji prenosi toplotne talase je zrak.

U praksi izračunavanja toplotnog fluksa u prenosu toplotnog zračenja koristi se pojednostavljena formula. Intenzitet prijenosa topline zračenjem ql, W / m 2, određen je temperaturnom razlikom između površina uključenih u prijenos toplinskog zračenja:

, (2.9)

pri čemu su τ 1 i τ 2 temperature površina koje izmjenjuju toplotu zračenja, o S;

α l - koeficijent prenosa toplotnog zračenja na površini zida, W / m 2. o C.

Koeficijent prijenosa topline zračenjem, a l  - fizička količina, numerički jednaka količini toplote koja se prenosi sa jedne površine na drugu zračenjem pri razlici temperature površina, jednaka 1 o C.

Predstavljamo koncept otpornost na prijenos topline R l  na površini ograđene konstrukcije, m 2. o C / W, jednaka temperaturnoj razlici na površinama ograda koje izmjenjuju toplotu zračenja pri prelasku s površine na površinu toplinskog toka s površinskom gustoćom od 1 W / m 2.

Tada se jednačina (2.8) može prepisati u obliku:

Otpor R l  je recipročna vrijednost koeficijenta prijenosa topline zračenja a l:

2.1.4 termička otpornost zračnog raspora

Za uniformnost, otpornost na prijenos topline zatvoreni zračni prostorikoji se nalazi između slojeva ovojnice zgrade, naziva se toplinski otporR c. p, m 2. o C / W.

Shema prijenosa topline kroz zračni raspor prikazana je na sl.5.

Sl.5. Prijenos topline u zračnom rasporu

Protok toplote kroz vazdušni otvor q in. n, W / m 2, sastoji se od vodotoka koji se prenose toplinskom provodnošću (2) q t, W / m 2, konvekcija (1) \\ t q to, W / m 2, i zračenje (3) q l, W / m 2.

q in. n =q t +q do +q l . (2.12)

Najveći je udio fluksa koji prenosi zračenje. Razmotrimo zatvoreni vertikalni zračni razmak, na čijim površinama temperaturna razlika iznosi 5 ° C. S povećanjem debljine međusloja od 10 mm do 200 mm, udio toplinskog protoka uslijed zračenja povećava se sa 60% na 80%. Udio topline koja se prenosi provođenjem topline opada sa 38% na 2%, a udio konvektivnog toplinskog protoka raste od 2% do 20%.

Direktno računanje ovih komponenti je prilično komplikovano. Dakle, u regulatorne dokumente  Prikazani su podaci o toplotnim otporima zatvorenih vazdušnih slojeva, koje je 50-ih godina 20. vijeka sastavio KF. Fokin prema rezultatima eksperimenata MA. Mikheev. Ako postoji zračni razmak aluminijske folije koja reflektira toplinu na jednoj ili na obje površine, što otežava izmjenu topline zračenja između površina koje okružuju zračni razmak, toplinski otpor treba udvostručiti. Da bi se povećala toplotna otpornost zatvorenih zračnih praznina, preporučuje se imati na umu sljedeće zaključke iz istraživanja:

1) termički djelotvorni su međuslojevi male debljine;

2) racionalnije je u ogradi napraviti nekoliko slojeva male debljine od jedne velike;

3) poželjno je da se vazdušni prostori pozicioniraju bliže vanjskoj površini ograde, jer zimsko vrijeme  smanjeni toplotni fluks zračenjem;

4) vertikalni slojevi u spoljnim zidovima treba da budu blokirani horizontalnim dijafragmama na nivou preklapanja;

5) da bi se smanjio toplotni tok koji se prenosi zračenjem, moguće je pokriti jednu od površina međusloja aluminijskom folijom koja ima koeficijent zračenja od oko ε = 0.05. Premaz folijom na obje površine vazdušnog otvora praktično ne smanjuje prijenos topline u odnosu na oblaganje jedne površine.

Pitanja za samokontrolu

1. Koji je potencijal za prijenos topline?

2. Navedite osnovne tipove prijenosa topline.

3. Šta je prenos toplote?

4. Što je toplinska provodljivost?

5. Koja je toplotna provodljivost materijala?

6. Napišite formulu toplinskog fluksa koji se prenosi toplotnom provodljivošću u višeslojnom zidu na poznatim temperaturama unutrašnjeg t i vanjskog t n površina.

7. Što je toplinska otpornost?

8. Šta je konvekcija?

9. Napišite formulu za toplotni tok koji se prenosi konvekcijom iz zraka na površinu.

10. Fizičko značenje koeficijenta konvektivnog prenosa toplote.

11. Šta je zračenje?

12. Napišite formulu za toplotni tok koji se prenosi zračenjem s jedne površine na drugu.

13. Fizičko značenje koeficijenta prenosa toplotnog zračenja.

14. Kako se naziva otpornost na prijenos topline zatvorenog zračnog raspora u ogradnoj konstrukciji?

15. Od kakve vrste toplinskog toka se sastoji ukupni toplinski protok kroz zračni raspor?

16. Kakva je priroda toplinskog toka koji prevladava u toplotnom toku kroz zračni raspor?

17. Kako debljina zračnog raspora utječe na raspodjelu tokova u njoj.

18. Kako smanjiti protok topline kroz zračni raspor?

2.1.5 Koeficijenti prijenosa topline na unutarnjoj i vanjskoj površini

Razmotrimo zid koji razdvaja prostoriju sa temperaturom t iz vanjskog okruženja s temperaturom t n. Vanjska površina konvekcijom izmjenjuje toplinu s vanjskim zrakom, a radijantna površina s okolnim površinama ima temperaturu t okr. n Isto je iznutra. Može se napomenuti da je toplotni tok sa gustoćom q, W / m 2, koji prolazi kroz zid, jednak

gdje t env. u  i t env. n  - temperatura površina koje okružuju, odnosno, unutrašnje i spoljašnje ravni dotičnog zida, o S;

α k. v, α k. n - koeficijenti konvektivnog prenosa toplote na unutrašnjoj i spoljašnjoj površini zida, m 2. o S / W;

α l. in, α l. n - koeficijenti prijenosa topline zračenja na unutarnjoj i vanjskoj površini zida, m 2 o C / W.

U inženjerskim proračunima, prijenos topline na površinama zatvorenih konstrukcija nije podijeljen na radijacijske i konvektivne komponente. Vjeruje se da se toplinska percepcija javlja na unutarnjoj površini vanjske ograde u grijanoj prostoriji, procijenjena ukupnim koeficijentom α u, W / (m 2. o C), a na vanjskoj površini - prijenosu topline, čiji je intenzitet određen koeficijentom prijenosa topline α n, W / (m 2). O C). Pored toga, smatra se da je temperatura vazduha i okolnih površina jednaka jedna drugoj, tj. t env. in = t u, i t okr. n = t n.To jest

Prema tome, pretpostavlja se koeficijenti prijenosa topline na vanjskoj i unutarnjoj površini  ograde su jednake zbroju koeficijenata izmjene topline i zračenja na svakoj strani:

Fizička vrijednost koeficijenta prijenosa topline na vanjskoj ili unutarnjoj površini je gustoća toplinskog toka koju daje odgovarajuća površina okolini (ili obrnuto) kada je razlika temperature između površine i medija 1 ° C. Vrijednosti inverzne do koeficijenata prijenosa topline nazivaju se otpornost prenosa toplote iznutraR in, m 2. o C / W, i na otvorenomR n, m 2. o C / W, površina ograde:

R in = 1 /α in;R n = 1 /α n. (\\ T2.16)

2.1.6 Prenos toplote kroz višeslojni zid

Ako se na jednoj strani višeslojnog zida koji se sastoji od n slojeva, održava temperatura t inas druge strane t n t intada dolazi do toplinskog protoka q, W / m 2 (Sl.6).

Ovaj toplotni tok se udaljava od medija sa temperaturom t in, o S, do srednje temperature t n, o S, prolazeći sukcesivno iz unutrašnje sredine do unutrašnje površine sa temperaturom τ u, o S:

q = (1 /R in). (\\ Tt in - τ in) (2.17)

zatim od unutrašnje površine kroz prvi sloj sa termičkom otpornošću RT, 1  do spoja prvog i drugog sloja:

q = (1 /RT, 1). (τ u -t 1), (2.18)

nakon toga kroz sve ostale slojeve

q = (1 /RT, i). (\\ Tt i -1 -t i) (2.19)

i na kraju od vanjske površine sa temperaturom τ n  do vanjske okoline s temperaturom t n:

q = (1 /R n). (τ n -t n) (2.20)

gdje R t  i- toplotni otpor sloja sa brojem i, m 2. o C / W;

R in,R n- otpornost na prijenos topline iznutra i vanjske površine, m 2. o C / W;

t i -1 - temperatura, o S, na spoju slojeva sa brojevima i-1  i i;

t i  - temperatura, o S, na spoju slojeva s brojevima i  i i + 1.

Sl.6. Raspodjela temperature tijekom prijenosa topline kroz višeslojni zid

Nakon što smo ponovo napisali (2.16) - (2.19) u odnosu na temperaturne razlike i dodali ih zajedno, dobijamo jednakost:

t in  - t n  = q. (R u+ RT ,1 + RT ,2 + ... + R T  , i+…. + R t  n +R n) (2.21)

Izraz u zagradama je suma toplotnih otpora ravnih-paralelnih slojeva ograde raspoređenih u nizu duž toplinskog toka i otpora prijenosa topline na njegovim površinama. ukupna otpornost na ograde za prijenos topline R o, m 2. o C / W:

R o = R u+ ΣR T  , i+ R n, (2.22)

a zbir toplinskih otpora pojedinih slojeva kućišta je njegov toplotni otpor Rt, m 2. o C / W:

R T =R T, 1 +R T, 2 + ... +R c. n + ... +R t  n, (2.23)

gdje R T, 1,R T, 2, ...,R t  n  - toplotne otpornosti pojedinih ravan-paralelnih slojeva zaštitne konstrukcije, sukcesivno smještenih duž toplinskog toka, m 2. o C / W, određeno formulom (2.4);

R c. n  - toplinski otpor zatvorenog zračnog raspora, m 2. o C / W, prema točki 2.1.4

Fizički, ukupna otpornost na prenošenje toplote R o  - je temperaturna razlika između medija na različitim stranama ograde, koja formira toplinski tok koji prolazi kroz njega sa gustoćom od 1 W / m 2, dok toplinska otpornost višeslojne strukture - temperaturna razlika između vanjske i unutarnje površine ograde, koja tvori toplinski tok koji prolazi kroz njega s gustoćom od 1 W / m 2. Iz (2.22) slijedi da toplinski tok q, W / m 2, prolazi kroz ogradu, proporcionalan je temperaturnoj razlici između medija na suprotnim stranama ograde ( t in -t n)i obrnuto proporcionalna ukupnoj otpornosti na prijenos topline R o

q = (1 /R o). (\\ Tt in -t n) (2.24)

2.1.7 Smanjena otpornost na prijenos topline

Pri dobijanju ukupne otpornosti na prijenos topline, razmatrana je ravninsko-paralelna ograda. Površine najmodernijih ogradnih struktura nisu izotermne, tj. Temperatura u različitim dijelovima vanjske i unutarnje površine konstrukcije nije ista zbog prisutnosti različitih toplotnih uključaka prisutnih u strukturi /

Stoga je koncept uveden smanjena otpornost na ograde za prijenos topline,  koji se naziva otpornost na prijenos topline jednoslojne ogradne strukture iste površine kroz koju je toplinski tok jednak stvarnoj konstrukciji s istom razlikom između temperature unutarnjeg i vanjskog zraka. Važno je napomenuti da se smanjena otpornost na prijenos topline odnosi na cijelu konstrukciju ili njen dio, a ne na lokaciju od 1 m 2. To je zbog toga što uključivanja toplote mogu biti uzrokovana ne samo redovito postavljenim vezama, već i prilično velikim elementima za pričvršćivanje fasada na stupove, te samim stupovima koji se urezuju u zid, a nekim ogradama susjedi.

Stoga se smanjena otpornost na prijenos topline konstrukcije (ili gradilišta) može odrediti izrazom:

gdje Q  - toplotni tok koji prolazi kroz strukturu (ili dio konstrukcije), W;

A  - građevinsko područje (ili gradilište), m 2.

Izraz je u svom smislu prosječan na površini (ili reduciranoj na jediničnu površinu) gustoće protoka topline kroz strukturu, tj. Možete napisati:

Iz (2.24) i (2.25) slijedi:

Konstrukcije koje zatvaraju uz upotrebu efektivnih izolacionih materijala se izvode na takav način da sloj materijal za toplinsku izolaciju  zatvara, koliko je to moguće, veliko građevinsko područje. Poprečni presjeci uključivanja topline su što manji. Prema tome, moguće je izolirati dio konstrukcije koji je udaljen od uključaka koji provode toplinu. Ako zanemarimo uticaj uključivanja toplote u ovoj oblasti, onda se njegove karakteristike toplotne zaštite mogu okarakterisati upotrebom uvjetna otpornost na prijenos toplinedefinisana formulom (2.22). Nazvan je odnos vrijednosti smanjene otpornosti na prijenos topline na vrijednost uvjetne otpornosti na prijenos topline razmatrane površine koeficijent uniformnosti toplotne tehnike:

Veličina koeficijenta uniformnosti toplotnog inženjerstva procjenjuje koliko se u potpunosti koriste mogućnosti izolacionog materijala, ili drugačije, kakav je efekt termički provodljivih uključaka.

Ovaj koeficijent je skoro uvijek manji od jedan.

Jednakost njegovoj jedinici znači da nema uključivanja toplotnih provodnika, a mogućnosti upotrebe sloja izolacionog materijala se maksimalno koriste. Ali takvih konstrukcija gotovo da i nema.

Koeficijent toplotne inženjerske homogenosti određen je direktnim izračunavanjem višedimenzionalnog temperaturnog polja konstrukcije ili jednostavno za, i za slučaj jezgrenih veza, za.

Recipročna vrednost smanjenog otpora prenosa toplote se naziva koeficijent prenosa toplote omotača zgrade, W / m 2. o S:

Koeficijent ograde To  jednaka gustini toplotnog fluksa koji prolazi kroz ogradu, kada je razlika temperature između medija na svakoj strani 1 ° C. q, W / m 2, prolazi kroz ogradu zbog prijenosa topline, može se naći po formuli:

q = K. (t in -t n). (\\ T2.30)

2.1.8 Raspodjela temperature preko poprečnog presjeka ograde

Važan praktični zadatak je izračunati raspodjelu temperature po poprečnom presjeku ograde (Sl. 7). Iz diferencijalne jednadžbe (2.1) slijedi da je ona linearna u odnosu na otpornost na prijenos topline, stoga možemo napisati temperaturu t x  u bilo kojem dijelu ograde:

, (2.31)

gdje R x-in   i R hn  - otpornost na prijenos topline, odnosno, od zraka u zatvorenom prostoru do točke x i od vanjskog zraka do točke x, m 2 o C / W.

Sl.7. raspodjela temperature u višeslojnom zidu. a) na skali debljina slojeva, b) na skali toplotnog otpora

Međutim, izraz (2.30) se odnosi na ogradu bez narušavanja jednodimenzionalnosti toplinskog toka. Za realnu ogradu koju karakteriše smanjena otpornost na prijenos topline, pri izračunavanju raspodjele temperature po poprečnom presjeku ograde potrebno je uzeti u obzir smanjenje otpornosti na prijenos topline. R x-in   i R hn  koristeći koeficijent uniformnosti toplotne tehnike:

Pitanja za samokontrolu

1. Šta je (fizičko značenje) koeficijent prenosa toplote na površini?

2. Koji je koeficijent prijenosa topline na vanjskoj površini ograde?

3. Koji je koeficijent prijenosa topline na unutarnjoj površini ograde?

4. Koja je suma toplotnog otpora višeslojne konstrukcije koja okružuje ravne paralelne slojeve duž toplotnog fluksa?

5. Koja je suma ukupne otpornosti na prenošenje toplote višeslojne zaštitne konstrukcije sa ravni-paralelnim slojevima duž toplinskog toka? Napišite formulu za ukupni otpor prijenosa topline.

6. Fizičko značenje toplotnog otpora višeslojne omotne konstrukcije sa ravni- paralelnim slojevima duž toplotnog fluksa.

7. Fizičko značenje ukupne otpornosti na prenošenje toplote višeslojne ogradne konstrukcije sa ravni- paralelnim slojevima duž toplinskog toka.

8. Fizičko značenje smanjene otpornosti na konstrukcije koje prenose toplinu.

9. Kakva je uslovna otpornost na prijenos topline obuhvatne konstrukcije.

10. Koji je koeficijent uniformnosti toplotnog inženjeringa omotača zgrade?

11. Koliki je koeficijent prijenosa topline u omotaču zgrade?

12. Napišite formulu toplinskog toka koji se prenosi prenosom topline iz unutrašnjeg okruženja sa temperaturom t u spoljašnje sa temperaturom t n kroz višeslojni zid.

13. Nacrtati kvalitativnu sliku raspodjele temperature u dvoslojnom zidu pri poznatim ambijentalnim temperaturama t v i t n, ako je λ 1\u003e λ 2.

14. Nacrtati kvalitativnu sliku raspodjele temperature u dvoslojnom zidu pri poznatim temperaturama okoline t v i t n, ako λ 1

15. Napišite formulu za određivanje temperature unutrašnje površine dvoslojnog zida pri poznatim temperaturama okruženja t u i t n, debljine slojeva δ 1 i δ 2, koeficijentima toplinske provodljivosti λ 1 i λ 2.

16. Napišite formulu za određivanje temperature vanjske površine dvo-slojnog zida τ n pri poznatim temperaturama okolina t in i t n, debljinama slojeva δ 1 i δ 2, koeficijentima toplinske provodljivosti λ 1 i λ 2.

17. Napišite formulu za određivanje temperature između slojeva dvoslojnog zida t na poznatim temperaturama okolina tv i tn, debljina slojeva δ 1 i δ 2, koeficijenti toplinske provodljivosti λ 1 i λ 2.

18. Napišite formulu za određivanje temperature t x u bilo kom dijelu višeslojnog zida na poznatim temperaturama okolina t v i t n, debljine slojeva, koeficijenata toplinske provodljivosti.

2.2 Režim vlažnosti zatvorenih konstrukcija

Režim vlažnosti ograda usko je povezan sa njihovim termalnim režimom, pa se proučava u okviru termičke fizike zgrada. Hidriranje građevinskih materijala u ogradama negativno utiče na higijenske i operativne performanse zgrada.

2.2.1 Uzroci vlage u ogradama

Načini vlage u ogradama su različiti, a mjere za smanjenje sadržaja vlage u građevinskim materijalima u njima ovise o uzroku vlage. Ovi razlozi su sljedeći.

Konstrukcijska (početna) vlaga, tj. vlažnost koja ostaje u ogradi nakon izgradnje zgrade. Brojni građevinski procesi su "mokri", npr. Betoniranje, polaganje opeke i blok blokova: celularni beton, lagani agregat i drugi, malterisanje. Da bi se smanjilo trajanje mokrih procesa gradnje u zimskim uvjetima, koriste se suhi procesi. Na primer, u unutrašnjim slojevima spoljašnjih zidova rezanja od poda do poda, postavljaju se žljebasti gipsani hidrofobirani paneli. Ordinary unutrašnji malter  zamijenjen suhozidnim pločama.

Izgradnja vlage treba ukloniti iz ograda u prve 2 do 3 godine rada zgrade. Zbog toga je veoma važno da sistemi za grijanje i ventilaciju dobro rade u njemu, što će dodatno opteretiti isparavanje vode.

Vlažnost zemlje, da vlaga koja može ući u barijeru iz zemlje kapilarnom apsorpcijom. Da bi se spriječio ulazak vlage u tlo u graditelje ograde, ugrađuju se vodonepropusni i slojevi parne brane. Ako je hidroizolacioni sloj oštećen, vlaga u tlu može da se podigne kroz kapilare u građevinskim materijalima do zidova 2–2,5 m iznad tla.

Atmosferska vlaga, koji mogu prodrijeti u ogradu s kosom kišom, s krovnim propuštanjem u području strehe, kvarom vanjskih odvoda. Najjači uticaj kišne vlage se vidi na punim oblacima sa dugom kišom sa vetrom, sa visokom vlažnošću spoljašnjeg vazduha. Da bi se spriječio ulazak vlage u zid od vlažne vanjske površine, koriste se posebni teksturirani slojevi koji slabo prodiru u tekuću fazu vlage. Pažnja se posvećuje zaptivanju spojeva zidnih panela za stambenu konstrukciju velikih ploča, za brtvljenje oboda prozora i drugih otvora.

Operativna vlaga  ulazi u ogradu iz unutrašnjih izvora: u toku proizvodnih procesa povezanih sa upotrebom ili ispuštanjem vode, tokom mokrog čišćenja prostorija, prilikom snabdijevanja vodom i kanalizaciona mreža. Uz redovnu upotrebu vode u prostoriji izvršite vodootporne podove i zidove. U slučaju nezgoda, potrebno je što pre ukloniti vlagu iz zatvorenih konstrukcija.

Higroskopna vlaga  nalazi se unutar kućišta zbog higroskopskih svojstava materijala. Higroskopnost je svojstvo materijala da apsorbuje (adsorbira) vlagu iz zraka. Sa dugim boravkom građevinski proizvod  u vazduhu sa konstantnom temperaturom i relativnom vlažnošću, količina vlage u materijalu postaje konstantna (ravnoteža). Ovaj ravnotežni sadržaj vlage odgovara higrotermalnom stanju vanjske vlažne okoline i ovisno o svojstvima materijala ( hemijski sastav, poroznost, itd.) može biti više ili manje. Nepoželjno je koristiti materijale visoke higroskopnosti u ogradama. U isto vreme, upotreba higroskopnih maltera (vapna) se praktikuje na mestima gde ljudi periodično borave, na primer, u crkvama. Kažu da „dišu“ kada apsorbuju vlagu kada se vazduh ovlaži i ispušta pri smanjenju vlažnosti vazduha.

Vaporous moisturevazdušnim punjenjem pora građevinskog materijala. Pod nepovoljnim uvjetima, vlaga se može kondenzirati unutar ograde. Da bi se izbjegle negativne posljedice kondenzacije vlage unutar ograde, ona mora biti pravilno dizajnirana kako bi se smanjio rizik od kondenzacije i stvorili uvjeti za potpuno sušenje kondenzirane vlage zimi u ljetnim mjesecima.

Kondenzirana vlaga  na unutrašnjim površinama ograda pri visokoj vlažnosti unutrašnjeg vazduha i temperaturi unutrašnje površine ograde ispod tačke rošenja. Mjere za suzbijanje vlaženja unutrašnje površine ograde povezane su sa ventilacijom prostorija, koje smanjuju vlažnost unutrašnjeg vazduha, i izolacijom ogradnih struktura, isključujući snižavanje temperature, kako na površini ograde, tako i na mjestima uključivanja topline.

2.2.2 Negativni efekti vlaženja vanjske ograde

Poznato je da se sa povećanjem vlažnosti materijala pogoršava termička kvaliteta  ograde zbog povećanja koeficijenta toplotne provodljivosti materijala, što dovodi do povećanja toplotnih gubitaka zgrade i visoke potrošnje energije za grijanje.

Toplinska provodljivost se povećava sa povećanjem sadržaja vlage u materijalu zbog činjenice da voda u porama materijala ima koeficijent toplotne provodljivosti od oko 58 W / m o C, što je 22 puta veće od vazduha. Visok intenzitet povećanja toplotne provodljivosti materijala s niskom vlažnošću uzrokovan je činjenicom da kada se materijal navlaži, male pore i kapilare se prvo pune vodom, čiji je učinak na toplinsku provodljivost materijala veći od efekta velikih pora. Koeficijent toplotne provodljivosti povećava se još dramatičnije ako se mokri materijal smrzne, jer led ima toplotnu provodljivost od 2,3 W / m o C, što je 80 puta više od zraka. Nemoguće je utvrditi opštu matematičku zavisnost toplotne provodljivosti materijala od njegove vlažnosti za sve građevinske materijale, budući da je u velikoj mjeri pod utjecajem oblika i položaja pora. Moisturizing građevinske konstrukcije  dovodi do smanjenja kvaliteta toplotne zaštite, što dovodi do povećanja toplotne provodljivosti vlažnog materijala.

Na unutrašnjim površinama ograde sa vlažnim slojevima, više niska temperaturanego sa suvim, stvarajući nepovoljnu radijacionu sredinu u prostoriji. Ako je temperatura na površini ograđenog prostora ispod tačke rošenja, kondenzat može pasti na ovoj površini. Mokar građevinski materijal je neprihvatljiv, jer je to povoljno okruženje za razvoj gljiva, plijesni i drugih mikroorganizama u njemu, spora i najmanjih čestica koje izazivaju alergije i druge bolesti. Tako se pogoršava vlaženje građevinskih konstrukcija higijenske kvaliteteograda

Što je veći sadržaj vlage u materijalu, to je materijal koji je manje otporan na mraz i stoga kratkotrajan. Zamrzavanje vode u porama materijala i na spoju slojeva razbija ove pore, kako se voda širi dok se pretvara u led. Deformacija se javlja iu ogradama koje su osjetljive na vlagu, ali su napravljene od materijala koji nisu otporni na vlagu, kao što je šperploča, gips. Stoga je upotreba materijala koji nisu otporni na vlagu u vanjskim ogradama ograničena. Prema tome, vlaženje građevinskih materijala može imati negativne posljedice za tehničke kvalitete  ograda

2.2.3 Odnos vlage i građevinskog materijala

Po prirodi njihove interakcije sa vodom, čvrste materije se dele na močivi (hidrofilni)i nevlaživi (hidrofobni).Hidrofilni građevinski materijali uključuju betone, gips, veziva na bazi vode. Za hidrofobne - bitumene, smole, mineralnu vunu na nevlaživim vezivima. Hidrofilni materijali aktivno komuniciraju sa vodom, a djelimično vlažni i nevlaživi - manje aktivni.

Faktor koji značajno utiče na prirodu interakcije materijala sa vlagom u vazduhu ili u direktnom kontaktu sa vodom je kapilarno-porozna strukturavećina građevinskih materijala. U interakciji sa vlagom, fizički i mehanički termička svojstva  građevinski materijal.

Da bi se pravilno razumjeli putevi vlage u zatvorenim konstrukcijama i metodama za sprečavanje nepovoljnih procesa ili njihovih posljedica, potrebno je poznavati oblike odnosa vlage sa građevinskim materijalima.

Opravdan sistem klasifikacije energetske povezanosti vlage sa materijalom razvio je akademik P.A. Rebinder. Po prirodi energije vezivanja vlage za supstancu i veličini energetskog nivoa, razlikuju se tri tipa ovog odnosa.

Kemijski oblik komunikacije  vlaga sa materijalom je najizdržljivija, jer je vlaga u ovom slučaju neophodna za hemijske reakcije. Takva vlaga je dio strukturne rešetke materijala kao što su kristalni hidrati i ne učestvuje u procesu izmjene vlage. Stoga, kada se razmatraju procesi prenošenja vlage kroz ogradu, može se zanemariti.

Fizičko-hemijska veza  Vlaga sa građevinskim materijalima se očituje u adsorpciji materijala na unutrašnjoj površini pora i kapilara. Adsorbovana vlaga je podeljena na vlagu primarnih monomolekularnih slojeva, karakterisanu visokim energetskim nivoom vezivanja sa površinom hidrofilnih materijala, i vlage iz sledećih polimolekularnih slojeva koji čine film vode koji se drži kapilarnim silama. Za uklanjanje monomolekularne i djelomično polimolekularne vlage, prirodne sile sušenja pod normalnim prirodnim i unutarnjim uvjetima nisu dovoljne. Fizičko-hemijski oblik komunikacije takođe uključuje osmotski (strukturno) vezanu vlagu u biljnim ćelijama organskih materijala biljnog porijekla. Ova vlaga se može ukloniti prirodnim sušenjem.

Fizičko-mehanička vezaodređuje zadržavanje vlage u porama i kapilarama kapilarnim pritiskom i vlaženjem hidrofilnih materijala. Ova vlaga se kreće unutar materijala pri pritiscima koji prelaze kapilarni pritisak i isparavaju iz površinskih slojeva struktura tokom prirodnog sušenja. Veza između vode i mikrokapilara ima najveću fizičku i mehaničku čvrstoću.

2.2.4 Vlažan vazduh

Atmosferski vazduh, koji se sastoji od kiseonika, azota, ugljen-dioksida i male količine inertnih gasova, uvek sadrži nešto vlage u obliku vodene pare. Naziva se mešavina suvog vazduha sa vodenom parom vlažan vazduh.

Sa dovoljnom preciznošću za tehničke proračune, možemo pretpostaviti da vlažni vazduh poštuje sve zakone mešavine idealnih gasova. Svaki plin, uključujući paru, koja je dio mješavine, zauzima isti volumen kao i cijela smjesa.

Para je ispod nje parcijalni pritisakkoja je određena jednadžbom Mendeleev-Klayperon:

gdje M i  - masa i-og gasa, u ovom slučaju vodene pare, kg;

R  - univerzalna gasna konstanta, jednaka 8 314,41 J / (kmol. K);

T  - temperatura mješavine u apsolutnoj skali, K;

V  - zapremina koju zauzima mješavina plinova, m 3;

μ   i  - molekulska masa gasa, kg / mol. Za vodenu paru μ p = 18,01528 kg / kmol.

Prema Daltonovom zakonu, suma parcijalnih pritisaka gasnih komponenti smjese je jednaka ukupni pritisak mješavine. Vlažan vazduh se obično smatra kao binarni mikskoji se sastoji od vodena para i suhi atmosferski zrakčija je efektivna molekulska masa μ u ≈ 29 kg / mol. Barometarski pritisak vlažnog vazduha  R b, Pa, je zbroj parcijalnog tlaka suhog zraka e St, Pa i parcijalnog tlaka pare e n, Pa:

Takođe se naziva i parcijalni pritisak vodene pare elastičnost vodene pare.

Za karakterizaciju mjere ovlaživanja zraka koristite koncept relativna vlažnost  , u, koji pokazuje stepen zasićenja vazduha vodenom parom u% ili frakcija jedinice za potpuno zasićenje na istoj temperaturi i pritisku.

Pri relativnoj vlažnosti od 100%, zrak je potpuno zasićen vodenom parom i zove se zasićen. Naziva se i parcijalni pritisak zasićene vodene pare pritisak zasićenja  vazdušna para ili maksimalna elastičnost vodene parei označiti E. Vrijednost relativne vlažnosti is to jednaka je omjeru parcijalnog tlaka vodene pare e p u vlažnom zraku pri određenom atmosferskom tlaku i temperaturi do tlaka zasićenja E pod istim uvjetima:

ili%,%. (2.36)

Parcijalni pritisak zasićene vodene pare - maksimalna elastičnost vodene pare - pri datom barometrijskom tlaku je funkcija samo temperature t:

Njegove vrijednosti su određene eksperimentalno i date su u posebnim tabelama. Pored toga, postoji niz formula koje aproksimiraju ovisnost E o temperaturi. Na primjer, formule date u:

iznad površine leda na temperaturi od - 60 ° C do 0 ° C

, (2.38)

iznad površine čiste vode na temperaturi od 0 ° C do 83 ° C

, (2.39)

Normalan za higijeniste kod ljudi je raspon relativne vlažnosti od 30% do 60%. Kada je relativna vlažnost zraka iznad 60%, isparavanje vlage iz ljudske kože je teško i njegovo zdravstveno stanje se pogoršava. Uz nižu relativnu vlažnost zraka od 30%, povećava se isparavanje sa površine kože i sluzokože osobe, što uzrokuje suhu kožu i upalu grla, što doprinosi prehladama.

Kada temperatura zraka raste apsolutna vlažnost  his relativna vlažnost  smanjuje se, jer će u skladu sa formulom (2.36) vrijednost parcijalnog pritiska vodene pare ostati nepromijenjena, a tlak zasićenja će se povećati zbog povećanja temperature. Naprotiv, kada se zrak ohladi, relativna vlažnost će se povećati zbog smanjenja vrijednosti tlaka zasićenja E. Kako se zrak hladi na određenoj temperaturi, kada je e jednak E, relativna vlažnost zraka postaje 100%, odnosno zrak dostiže punu zasićenost vodenom parom. Naziva se temperatura t p, o C, na kojoj je vazduh sa određenom apsolutnom vlažnošću u stanju potpunog zasićenja tačka rosišta.Ako se zrak ohladi ispod točke rosišta, tada će se dio vlage početi kondenzirati iz zraka. Istovremeno, vazduh će ostati zasićen vodenom parom, a pritisak zasićenja vazduha E će se shodno tome smanjiti. Štoviše, temperatura zraka u svakoj vremenskoj točki će biti točka rosišta za formiranje apsolutne vlažnosti.

Ako vlažan vazduh dođe u kontakt sa unutrašnjom površinom spoljne ograde, koja ima temperaturu koja je niža od tačke rošenja vazduha t r, vodena para će se kondenzirati na toj površini. Dakle, uslovi za odsustvo kondenzata na unutrašnjoj površini ograde iu njegovoj debljini je održavanje temperature iznad tačke rošenja, a to znači da parcijalni pritisak vodene pare u svakoj tački poprečnog preseka ograde treba da bude manji od pritiska zasićenja.

2.2.5 Vlažnost materijala

U kapilarno-poroznim materijalima u prirodnom zraku uvijek postoji određena količina kemijski nevezane vlage. Ako se uzorak materijala u prirodnim uslovima osuši, njegova masa će se smanjiti. Težina vlažnosti materijala  ω u,%, određuje se odnosom mase vlage sadržane u uzorku i mase uzorka u suhom stanju:

, (2.40)

gdje M 1  - masa vlažnog uzorka, kg

M 2  - težina suvog uzorka, kg.

Bulk Humidity  ω oko,%, određuje se odnosom zapremine vlage sadržane u uzorku prema zapremini uzorka:

gdje V 1  - zapremina vlage u uzorku, m3, V 2  - zapremina samog uzorka, m 3.

Između težine ω ui zapreminske vlage ω o materijalu postoji odnos:

, (2.42)

gdje ρ   - gustoća materijala u suhom stanju, kg / m 3.

Težina vlage se češće koristi u proračunima.

2.2.6 Sorpcija i desorpcija

Sa dugim zadržavanjem materijala uzorka u vlažnom vazduhu sa stalnom temperaturom i relativnom vlažnošću, masa vlage sadržane u uzorku će ostati nepromenjena - ravnoteža. Sa povećanjem relativne vlažnosti vazduha, masa vlage u materijalu se povećava, a sa povećanjem temperature se smanjuje. Ovaj ravnotežni sadržaj vlage materijala, koji odgovara toplinsko-vlažnom stanju vazdušnog okruženja, u zavisnosti od hemijskog sastava, poroznosti i nekih drugih svojstava materijala, može biti više ili manje. Naziva se proces vlaženja suvog materijala postavljenog u vlažnom vazdušnom okruženju sorpcija, i proces smanjenja sadržaja vlage u prekomjerno vlažnom materijalu u okolini vlažnog zraka - desorpcija.

Obrazac promjene ravnotežnog sadržaja vlage u materijalu u zračnom mediju s konstantnom temperaturom i povećanjem relativne vlažnosti izražava se izotermom sorpcije.

Za veliki broj građevinskih materijala, izotermi sorpcije i desorpcije se ne podudaraju. Naziva se razlika u težini vlažnosti građevinskog materijala s istom relativnom vlažnošću sorpciona histereza. Slika 8 prikazuje izoterme sorpcije i desorpcije vodene pare za penosilikat. by Iz slike 8 se vidi da, na primjer, za 40 = 40% tijekom sorpcije, penosilikat ima težinu vlage ω u = 1,75%, a tijekom desorpcije ω u = 4%, dakle, sorpciona histereza je 4-1,75 = 3 , 25%.

Sl.8. Težina vlage penosilikata na sorpciji (1) i desorpciji (2)

Vrijednosti sorpcijske vlažnosti građevinskog materijala dane su u različitim književnim izvorima, npr.

2.2.7

Izuzetak od kondenzacije vodene pare na unutrašnjoj površini ograde ne može garantirati odsustvo kondenzacije vlage u debljini ograde.

Vlaga u građevinskom materijalu može biti u tri različite faze: čvrsta, tekuća i para. Svaka faza se distribuira prema vlastitom zakonu. U klimatskim uvjetima Rusije, najvažniji zadatak kretanja vodene pare u zimskim mjesecima. Iz eksperimentalnih studija je poznato da potencijal prijenosa pare  - njegova pokretačka snaga je parcijalni pritisak vodene pare u zraku e, pa. Unutar građevinskog materijala, vlažni zrak je u porama materijala. Par se kreće od višeg parcijalnog pritiska do nižeg.

U hladnoj sezoni, sobna temperatura je mnogo viša nego spolja. Viša temperatura odgovara višem pritisku zasićenja vodenom parom. E. Uprkos činjenici da je relativna vlažnost unutrašnjeg vazduha manja od relativne vlažnosti spoljašnjeg, parcijalni pritisak vodene pare u unutrašnjem vazduhu e in  značajno nadmašuje parcijalni pritisak vodene pare u vanjskom zraku e n. Zbog toga je protok pare usmjeren prema van iz prostorije. Proces prodiranja pare kroz ogradu se odnosi na procesi difuzije. Drugim riječima, vodena para difundira kroz ogradu. Difuzija je čisto molekularni fenomen, a to je zamjena molekula jednog gasa molekulima drugog, u ovom slučaju, zamjene molekula suhog zraka u porama građevinskog materijala molekulama vodene pare. I proces difuzije vodene pare kroz ogradu se naziva prodiranje pare.

Da bismo izbegli konfuziju u terminologiji, to odmah predviđamo propusnost pare  - da su svojstva materijala i konstrukcija od njih da sami propuštaju vodenu paru, i prodiranje pare  - to je proces prodiranja pare kroz materijal ili ogradu.

Propusnost pare μ ovisi o fizičkim svojstvima materijala i odražava njegovu sposobnost prolaska vodene pare kroz samu sebe. Propusnost pare materijala μ kvantitativno je jednaka difuzijskom protoku vodene pare, mg / h, prolazi kroz m 2 površine okomito na tok, s gradijentom parcijalnog tlaka vodene pare duž protoka jednakom 1 Pa / m.

Izračunate vrednosti μ date su u referentnim tabelama. Štoviše, za izotropne materijale, μ ne ovisi o smjeru protoka vlage, a za anizotropnu (drvo, druge materijale s vlaknastom strukturom ili ekstrudiranom), vrijednosti su date ovisno o omjeru smjera protoka pare i vlakana.

Paropropusnost za toplotnoizolacione materijale, po pravilu, labava i sa otvorenim porama ima velike vrednosti, na primer, za ploče od mineralne vune na sintetičkom vezivu sa gustinom od ρ = 50 kg / m 3, koeficijent propustljivosti pare je μ = 0,60 mg / (h. M. Pa ). Materijali veće gustoće odgovaraju nižoj vrijednosti koeficijenta propustljivosti pare, na primjer, teški beton na gustim agregatima ima μ = 0.03 mg / (h. M. Pa). Međutim, postoje izuzeci. Ekstrudirana polistirenska pjena, izolacija sa zatvorenim porama, sa gustoćom ρ = 25 - 45 kg / m 3 ima μ = 0,003 - 0,018 mg / (h. M. Pa) i praktično ne prolazi kroz paru.

Materijali sa minimalnom paropropusnošću se koriste kao slojevi barijere pare. Za lisne materijale i tanke slojeve parna brana  s obzirom na vrlo malu vrijednost μ u referentnim tablicama, prikazana je otpornost na propuštanje pare i debljinu ovih slojeva.

Propusnost vazdušne pare jednaka je μ = 0.0062 m 2. h / Pa / mg bez konvekcije i μ = 0.01 m 2. h Pa / mg u konvekciji. Stoga, pri izračunavanju otpornosti na paropropusnost, treba imati na umu da parne brane slojeva ograde koje ne osiguravaju kontinuitet (imaju praznine) (parna brana folija razbijena unutrašnjim vezama, barijerni slojevi parne brane, čak i preklopljeni, ali bez spajanja s parnom barijernom mastikom) će imati više paropropusnost nego bez razmatranja ove okolnosti.

Poznato je iz fizike da postoji kompletan analogija između procesa propusnosti pare i provođenja topline. Štaviše, primećuje se analogni u prijenosu topline i procesima prijenosa vlage na ogradnim površinama. Stoga se može uzeti u obzir analogija između složenih procesa prijenosa topline i prijenosa vlagekroz ogradu. Tabela 2 prikazuje direktne analogije u ovim procesima.

Tabela 2

Analogija između transfera toplote i procesa prenosa vlage tokom difuzije pare

Termalno polje	Vlažno polje
Temperature unutrašnji vazduh t in, o C; unutrašnja površina τ in, o C; na spojevima slojeva t i, o C; vanjska površina τ n, o C; vanjski zrak t n, o C.	Parcijalni pritisak vodene pare: u unutrašnjem vazduhu e inPa; na unutrašnjoj površini e vpPa; na spojevima slojeva e  iPa; vanjska površina e npPa; na otvorenom e nPa
Toplinska provodljivost materijala λ W / (m. O C)	Paropropusnost materijala μ, mg / (h. m. Pa)
Sloj toplinske otpornosti debljina δ, m Rt=δ/ λ , m 2. o C / W	Sloj paropropusnosti  debeli δ m R n = δ / μ, m 2. h / Pa / mg (2.43)
Koeficijenti prijenosa topline na unutrašnjoj površini α in, W / (m 2 o C); na vanjskoj površini α n, W / (m 2 o C).	Omjeri vlage na unutrašnjoj površini β in, mg / (h m 2. Pa); na vanjskoj površini β n, mg / (h m 2. PA).
Otpornost na prijenos topline na ogradnim površinama na unutrašnjem R u = 1 / α u, m 2. o C / W; na vanjskom R n = 1 / α n, m 2. o C / W;	Otpornost na vlagu na površinama ograde na unutrašnjem R p c = 1 / β v, m 2. h Pa / mg; (2.44) na vanjskom R p n = 1 / β n, m 2. h Pa / mg. (2.45)
Ukupna otpornost na ograde za prijenos topline R o = R u + Σδ / λ + R n, m 2. o C / W	Ukupna otpornost na ogradu koja propušta paru R o. n = R p, c + Σδ / λ + R p n, m 2. h Pa / mg (2.46)
Gustina protoka toplote kroz ogradu q = (t u -t n) / R o, W / m 2	Gustina difuzionog protoka vlage kroz ogradu g = (e u -n) / R oko. p, mg / (h m 2) (2.47)

U svom fizičkom smislu propusnost pare  ograda je razlika između elastičnosti vodene pare, koja mora biti stvorena na površini sloja, tako da će nakon 1 m 2 njegove površine struja pare jednaka 1 mg / h difundirati.

Ukupna otpornost na propuštanje pare  (tokom difuzije pare) sastoji se od otpora prema propusnosti pare svih njegovih slojeva i otpornosti na izmjenu vlage na njenim površinama, kao što slijedi iz izraza (2.43).

Koeficijent prinosa vlage, po pravilu, ne koristi se u inženjerskim proračunima ukupne otpornosti na paropropusnost, u proračunima se koristi direktno otpornost na prinos vlage na površinama, pod pretpostavkom da su njihove vrijednosti jednake R p = 0,0267 m 2 h Pa / mg, R p N, = 0.0052 m 2. h.

Elastičnost vodene pare koja se širi kroz ogradu, dok prolazi kroz njenu debljinu, varira između vrijednosti e i n. Da biste pronašli parcijalni pritisak vodene pare e x u bilo kom dijelu ograde (Sl.9) koristite formulu sličnu formuli (2.30) kako biste odredili raspodjelu temperature preko dijela ograde:

gdje R P. In-x, R P. N.-x  - otpornost na paropropusnost, od točke x do odgovarajućeg unutarnjeg i vanjskog zraka, m 2 h.

Sl.9. Raspodela parcijalnog pritiska i pritiska zasićenja vodenom parom preko poprečnog preseka ograde

Pitanja za samokontrolu.

1. Uzroci gubitka vlage na površini ili u debljini ograde.

2. Negativne posljedice gubitka vlage na površini ili u debljini ograde.

3. Kako se hidrofilni građevinski materijali razlikuju od hidrofobnih?

4. Kakva je struktura većine građevinskih materijala?

5. Koje su tri vrste tipova povezanosti vlage sa građevinskim materijalom po prirodi energije vezivanja i veličini energetskog nivoa?

6. Šta je to vlažan vazduh?

7. Koji je parcijalni pritisak vodene pare u vlažnom vazduhu?

8. Kolika je suma barometrijskog pritiska vlažnog vazduha?

9. Koja je relativna vlažnost zraka?

10. Koji se zrak naziva zasićena vodena para?

11. Koja je temperatura rosišta?

12. Koji su uslovi za odsustvo kondenzata u bilo kojoj tački poprečnog preseka omotača zgrade?

13. Kako se određuje težina vlage materijala?

14. Kako se određuje zapreminska vlažnost materijala?

15. Koji je sadržaj vlage u ravnoteži materijala?

16. Šta je sorpcija i desorpcija? * \\ T

17. Što je sorpciona histereza?

18. Koji je potencijal prenosa vodene pare u zidovima?

19. Šta je difuzija pare kroz ogradu?

20. Šta je prodiranje pare?

21. Šta je paropropusnost?

22. Kolika je paropropusnost materijala μ?

23. Šta je parna brana?

24. Fizičko značenje otpornosti na paropropusni sloj?

25. Koja je ukupna otpornost na prodiranje pare u omotač zgrade?

26. Napišite formulu za ukupnu otpornost paropropusnosti ograde.

27. Kako odrediti parcijalni pritisak vodene pare u zraku na njenoj poznatoj temperaturi t in relativnoj vlažnosti? U?

28. Šta određuje pritisak zasićene vodene pare?

29. Nacrtati kvalitativnu sliku raspodjele parcijalnog tlaka vodene pare u dvoslojnom zidu pri poznatim pritiscima u okolinama e i e n, ako je μ 1\u003e μ 2.

30. Nacrtati kvalitativnu sliku raspodjele parcijalnog tlaka vodene pare u dvoslojnom zidu pri poznatim pritiscima u okolini e i e n, ako je μ 1

31. Napišite formulu za određivanje parcijalnog pritiska vodene pare na unutrašnjoj površini dvoslojnog zida e n. pri poznatim pritiscima u medijima e v i e n, debljine slojeva δ 1 i δ 2, paropropusnosti μ 1 i μ 2.

32. Napišite formulu za određivanje parcijalnog pritiska vodene pare na vanjskoj površini dvoslojnog zida e n. pri poznatim pritiscima u medijima e v i e n, debljine slojeva δ 1 i δ 2, paropropusnosti μ 1 i μ 2.

33. Napišite formulu za određivanje parcijalnog pritiska vodene pare između slojeva dvoslojnog zida e pri poznatim pritiscima u mediju e i e n, debljinama slojeva δ 1 i δ 2, paropropusnosti μ 1 i μ 2.

34. Napišite formulu za određivanje parcijalnog pritiska vodene pare e x u bilo kom dijelu višeslojnog zida pri poznatim pritiscima u mediju e i e n, debljini slojeva δ i, paropropusnosti μ i.

2.3 Prozračnost spoljašnje ograde

2.3.1 Osnovne odredbe

Propustljivost vazduha  nazivaju se svojstvom građevinskih materijala i zatvorenih struktura kako bi se protok vazduha kroz sebe, prozračnost  također uzeti u obzir protok zraka u kg, koji prolazi kroz 1 m 2 ograde po satu G, kg / (m 2 h).

Propuštanje vazduha  kroz ogradu se naziva proces prodiranja zraka kroz njihovo curenje. Naziva se prodiranje vazduha spolja u unutrašnjost prostorije infiltracija, a iz sobe - exfiltration.

Postoje dva tipa curenja kroz koja filtriranje zraka: pore građevinskog materijala  i kroz praznine. Prorezi formiraju spojeve zidnih panela, utore na vezovima prozora i na mjestima gdje se prozor spaja s prozorskom kutijom itd. Pored toga cross filtracijau kojem zrak prolazi kroz ogradu kroz u smjeru. okomito na površinu ograde, u terminologiji R.E. Briling, još dva tipa filtriranja -   longitudinalno i interno.

Generalno govoreći, sve vanjske ograde imaju propusnost zraka, ali u izračunu gubitka topline obično se uzima u obzir samo infiltracija kroz prozore, balkonska vrata i vitraje. Standardi gustine ostatka ograde isključuju mogućnost propusnosti kroz zrak, što značajno utiče na toplotnu ravnotežu prostorije.

Kao što je već spomenuto u Poglavlju 2, napravljen je gusti sloj za parnu barijeru zatvorenih struktura iz njihove unutrašnjosti. Ovaj sloj je obično dovoljno hermetički zatvoren za unakrsnu filtraciju. Međutim, ako spoljni sloj nije gust sa vanjske strane, može se desiti uzdužna filtracija, koja se sastoji od činjenice da pod utjecajem vjetra, hladni vanjski zrak ulazi u zatvorenu konstrukciju i ostavlja je na drugom mjestu. To uzrokuje dodatne gubitke topline.

Moderni vanjski zidovi sa ventiliranom fasadom u slojevima mineralna vunapjenom od polistirena ili drugim pjenastim materijalima može se uočiti longitudinalna filtracija, koja lokalno smanjuje smanjenu otpornost tih struktura uslijed uklanjanja topline iz filtera u atmosferu.

Čak i ako postoji dobra zaštita od prodiranja vazduha sa obe strane ograđene konstrukcije, a unutrašnji slojevi su napravljeni od prozračnih materijala, može doći do kretanja vazduha unutar konstrukcije zbog temperaturne razlike u debljini ograde prema tipu kretanja vazduha u zatvorenim vazdušnim prostorima. Međutim, unutrašnje filtriranje, po pravilu, ne povećava značajno koeficijent prenosa toplote ograde.

Infiltracija i exfiltracija i, općenito, svaka filtracija zraka se odvija pod utjecajem pada ukupan pritisak vazduha ∆ PPa, sa različitih strana ograde.

To jest, potencijal prenosa vazduha  kroz materijale i ograđene strukture je razlika u pritisku zraka iznutra i izvana. To se objašnjava, prvo, različitom gustinom hladnog vanjskog zraka i toplinom unutar nje - gravitaciona komponenta  i, drugo, djelovanje vjetra, stvarajući pozitivan dodatni pritisak u nadolazećem protoku sa strane vjetra i razrjeđivanje sa zavjetrine - komponenta vjetra.

2.3.2 Razlika pritiska na vanjskoj i unutarnjoj površini ograde

Poznato je da je u gasnom stupu statična gravitacioni pritisak  promjenjiva po visini.

Gravitacioni pritisak P gPa, u bilo kojoj točki vanjskog zraka na visini h  sa površine zemlje, jednaka

(2.49)

gdje   P atm  - atmosferski pritisak na nivou referentne nule, Pa;

g  - gravitaciono ubrzanje, m / s 2;

ρ n  - gustoća vanjskog zraka, kg / m 3.

Pritisak vjetra P wind, Pa, ovisno o smjeru vjetra na različitim površinama zgrade će biti različit, što se uzima u obzir u kalkulacijama aerodinamičkim koeficijentom C, koji pokazuje koliko je dinamički tlak vjetra statički pritisak na vjetru, bočnim i nizvodnim fasadama.

Pretjeran statički pritisak vjetra na zgradu je proporcionalan dinamičkom pritisku vjetra ρ n.v 2/2  njegovom brzinom v, m / s

Brzine vjetra se mjere na meteorološkim stanicama na visini od 10 m od tla na otvorenim površinama.

U zgradi i visini brzina vjetra varira. Da bi se uzele u obzir promjene brzine vjetra na različitim tipovima terena i na različitim visinama, primjenjuje se koeficijent. k dinčije su vrijednosti regulirane SNiP 2.01.07-85 *. Koeficijent k dinuzimajući u obzir promjenu pritiska vjetra u visini hOn je prikazan u zavisnosti od vrste terena. Prihvaćaju se sljedeće vrste terena:

A - otvorene obale mora, jezera i akumulacije, pustinje, stepa, šumsko-stepske, tundre;

U - urbana područja, šume i druga područja, ravnomjerno prekrivena preprekama većim od 10 m;

C - urbana područja sa zgradama visine preko 25 m.

Smatra se da se građevina nalazi na lokalitetu ovog tipa ako je ovaj teren sačuvan na vjetrovitoj strani objekta na udaljenosti od 30 sati - na visini izgradnje h do 60 m i 2 km - na višoj visini.

U skladu sa gore navedenim, pritisak vjetra na svakoj fasadi je

(2.50)

gdje r n  - gustoća vanjskog zraka, kg / m 3;

v  - brzina vjetra, m / s;

c je aerodinamički koeficijent na projektnoj fasadi;

k din  - faktorske promene u brzini pritiska vetra u zavisnosti od visine zgrade, koju uzima.

Prema SNiP 2.01.07-85 * za većinu zgrada, vrijednost aerodinamičkog koeficijenta na vjetrovitoj strani jednaka je c   n= 0,8, a na zavjetrini - c   s= - 0,6.

  Pošto su gravitacioni i vetro pritisci nezavisni jedni od drugih, pronaći će se ukupni pritisak spoljašnjeg vazduha R Nar  na zgradi su presavijeni:

Za uslovni nulti pritisak P conv  Pa, na prijedlog V.P. Titova vrši apsolutni pritisak na zavetnoj strani zgrade na nivou građevinskog elementa koji je najudaljeniji od tla, kroz koji je moguće kretanje zraka (gornji prozor zavjetne fasade, ispušno vratilo na krovu).

gdje c h  - aerodinamički koeficijent koji odgovara zakrivljenoj strani objekta;

H  - visina zgrade ili visina iznad tla gornjeg elementa kroz koji je moguće kretanje zraka, m

Zatim puni nadtlak R nPa, formiran u vanjskom zraku u točki na visini h zgrade, određuje se po formuli:

Slika 10 prikazuje gravitacione dijagrame P g, a pritisak vetra P vetar i nivo na kome je uslovni nulti pritisak P nama.

Svaka soba stvara sopstveni ukupni višak unutrašnjeg pritiska, koji je suma pritiska generisanog različitim pritiscima na fasadama zgrade P u, Pa i gravitacionog pritiska. R gr, uPa

Pošto je temperatura svih prostorija u zgradi približno ista, unutrašnji gravitacioni pritisak zavisi samo od visine centra sobe h:

(2.54)

gdje r in  - gustina unutrašnjeg vazduha, kg / m 3.

Sl.10. Formiranje protoka vazduha u visokoj zgradi sa prirodnom ventilacijom

Radi lakšeg izračunavanja, unutrašnji gravitacioni pritisak se obično pripisuje vanjskom pritisku sa znakom minus.

(2.55)

Time se iz zgrade izvlači varijabilna gravitaciona komponenta, pa se ukupni pritisak u svakoj prostoriji konstantno povećava duž njegove visine.

Gustina vazduha ρ, kg / m 3, može se odrediti pomoću formule koja sledi iz (2.33):

gdje je t temperatura zraka.

Vrijednosti unutarnjeg ukupnog nadpritiska P za jednako orijentirane prostorije jednog kata mogu se razlikovati zbog činjenice da se za svaku prostoriju stvara vlastita unutarnja vrijednost tlaka. Određivanje unutrašnjih pritisaka u prostorijama je zadatak da se u potpunosti izračuna režim vazduha zgrade, koji je prilično naporan. Ali da bi se pojednostavio proračun, prihvaćeno je da se unutrašnji pritisak P ujednači sa pritiskom u stepeništu.

Postoje pojednostavljene metode za izračunavanje unutrašnjeg pritiska u zgradi. Najčešći proračun je pravičan za zgrade sa ravnomerno raspoređenim prozorima na fasadama, kada se uzima pola sume vjetra i gravitacionog pritiska u smislu konvencionalnog konstantnog unutrašnjeg pritiska u zgradi.

Drugi, nezgrapniji način izračunavanja vrijednosti P u, Pa, predložen u, razlikuje se od prvog po tome što je prosječan pritisak vjetra na površinama fasada. Izraz za unutrašnji pritisak pri razmatranju jedne od fasada kao što je navijanje ima oblik:

wherec   n,c b,c h  - aerodinamički koeficijenti na obodnoj, bočnoj i zavjetoj fasadi;

A n A b A  - površina prozora i vitraja na vjetrovitoj, bočnoj i zavjetoj fasadi, m 2.

Pri izračunavanju gubitaka topline, uzima se u obzir da svaka fasada može biti vjetrovita. Treba napomenuti da je vrednost unutrašnjeg pritiska P in, shodno (2.58), ispada da je različita za svaku fasadu. Ova razlika je uočljivija, što je različitija gustina prozora i vitraja na različitim fasadama. Za zgrade s ravnomjernom raspodjelom prozora na veličinu fasade P in, približavajući se onom dobivenom u (2.57). Dakle, upotreba formule (2.58) za izračunavanje unutrašnjeg pritiska je opravdana u slučajevima kada je raspodjela svetlosnih otvora na fasadama jasno neravnomjerna ili kada dotična zgrada graniči sa susjednom, ili jedna ili neke od njenih fasada uopće nemaju prozore.

Razlika između vanjskih i unutarnjih pritisaka na različitim stranama ograde na vjetrovitoj fasadi na bilo kojoj visini h  uz formulu (2.55) jednaka je:

Razlika pritiska .P  za prozore jedne fasade različitih etaža razlikovat će se samo po veličini gravitacijskog tlaka (prvi termin), ovisno o razlici Hh  označava gornju tačku zgrade, koja se uzima kao nulta referenca, i središte dotičnog prozora. Slika 13 prikazuje uzorak protoka u zgradi sa uravnoteženom ventilacijom.

2.3.3 Propusnost vazduha građevinskih materijala

Građevinski materijali  u masi su porozna tela. Veličina i struktura pora različitih materijala nije ista, tako da se propusnost vazduha materijala u zavisnosti od razlike pritiska ispoljava na različite načine.

Na slici 11 prikazana je kvalitativna slika zavisnosti propusnosti zraka. G  razlika tlaka ΔR  za građevinske materijale kf Fokine.

Fig.11. Uticaj poroznosti materijala na njegovu prozračnost 1 - materijali sa ujednačenom poroznošću (kao što je pjenasti beton); 2 - materijali sa porama različitih veličina (kao što je zatrpavanje); 3 - materijali propustljivi za vazduh (kao što su drvo, cementni malteri), 4 - vlažni materijali.

Pravocrtni segment od 0 do tačke a  Krivulja 1 pokazuje laminarno kretanje vazduha preko pora materijala sa jednakom poroznošću pri malim vrednostima razlike pritiska. Iznad te tačke, na krivocrtnom segmentu dolazi do turbulentnog kretanja. U materijalima s različitim veličinama pora, kretanje zraka je turbulentno, čak i uz malu razliku tlaka, što se može vidjeti iz zakrivljenosti linije 2. Kod materijala s niskim zrakom, naprotiv, kretanje zraka duž pora je laminarno i sa prilično velikim razlikama tlaka, dakle ovisnost G  od ΔR  linearno kod bilo koje razlike u pritisku (linija 3). U vlažnim materijalima (krivulja 4) sa malim ΔRmanje od određene minimalne razlike tlaka ΔP minpropustljivost vazduha je odsutna, i samo kada je ova vrednost prekoračena, kada je razlika pritiska dovoljna da se prevladaju sile površinske napetosti vode sadržane u porama materijala, dolazi do kretanja vazduha. Što je veći sadržaj vlage u materijalu, to je veća vrijednost ΔP min.

Sa laminarnim kretanjem vazduha u porama materijala zavisnost je validna

pri čemu je G propusnost vazduha ograde ili sloja materijala, kg / (m 2 h);

i  - koeficijent propusnosti vazduha materijala, kg / (m. Pa h);

δ   - debljina sloja materijala, m.

Materijalni koeficijent propusnosti zraka  sličan koeficijentu toplotne provodljivosti i pokazuje stepen propusnosti vazduha materijala, numerički jednak protoku vazduha u kg, koji prolazi kroz 1 m 2 kvadrat, okomito na smer protoka, sa gradijentom pritiska jednak 1 Pa / m.

Vrijednosti koeficijenta propusnosti zraka za različite građevinske materijale značajno se razlikuju.

Na primjer, za mineralnu vunu i ≈ 0.044 kg / (m. Pa. H), za neavtomatski pjenasti beton i ≈ 5.3.10 - 4 kg / (m. Pa. H), za čvrsti beton i ≈ 5.1.10 - 6 kg / (m. Pa. h),

Kada turbulentno kretanje zraka u formuli (2.60) treba zamijeniti ΔRon ΔR  n. Sa ovim eksponentom n  varira u rasponu od 0.5 - 1. Međutim, u praksi se formula (2.60) koristi za turbulentni protok zraka u porama materijala.

U savremenoj regulatornoj literaturi ne primjenjuje se koncept propusnosti zraka. Karakterišu se materijali i dizajni otpornost na propusnost zrakaR andkg / (m. h). sa razlikom pritiska na različitim stranama oR o = 10 Pa, što se određuje po formuli kada se pomiče laminarni zrak:

gdje G je prozračnost sloja materijala ili strukture, kg / (m 2 h).

Otpornost na propusnost vazduha ograda u svojoj dimenziji ne sadrži dimenziju potencijala prenosa vazduha - pritiska. Ova situacija nastala je zbog činjenice da u regulatornim dokumentima dijeljenjem stvarne razlike tlaka byP sa standardnom vrijednošću tlaka oP o = 10 Pa, otpornost na prodor zraka dovodi do diferencijalnog tlaka oP o = 10 Pa.

Vrednosti su date u otpornost na propusnost zraka  za slojeve nekih materijala i dizajna.

Za prozore u kojima dolazi do curenja vazduha u mešovitom režimu, otpornost na prodiranje vazduha , kg / (m. h), određeno iz izraza:

, (2.62)

Pitanja za samokontrolu

1. Kakva je prozračnost materijala i ograde?

2. Šta je prodiranje u vazduh?

3. Šta je infiltracija?

4. Šta je to exfiltracija?

5. Koja je kvantitativna karakteristika procesa prodiranja vazduha pod nazivom propusnost vazduha?

6. Koje su dvije vrste curenja kroz filtriranje zraka u ogradama?

7. Koje tri vrste filtriranja postoje u terminologiji P.E. Briling?

8. Koji je potencijal za prodiranje vazduha?

9. Koje dvije prirode formiraju razliku pritisaka na suprotnim stranama ograde?

10. Koji je koeficijent propusnosti zraka materijala?

11. Kakva je otpornost na propuštanje zraka u omotaču zgrade?

12. Napišite formulu za određivanje otpornosti na prodiranje vazduha u laminarno kretanje vazduha kroz pore materijala konstrukcije.

13. Napišite formulu za određivanje otpornosti na prodor vazduha kroz prozor.

Strukture koje prenose toplinu su složen proces, uključujući konvekciju, toplinsku provodljivost i zračenje. Sve se dešavaju zajedno sa dominacijom jedne od njih. Toplinska izolaciona svojstva ogradnih struktura, koja se reflektuju kroz otpornost na prijenos topline, moraju biti u skladu s važećim građevinskim propisima.

Kako se vrši razmena toplote sa zatvorenim strukturama

U građevinskom setu regulatorni zahtjevi  na veličinu toplotnog protoka kroz zid i kroz njega odrediti njegovu debljinu. Jedan od parametara za njegov izračun je temperaturna razlika izvan i unutar prostorije. Oni se zasnivaju na najhladnijem periodu godine. Drugi parametar je koeficijent prenosa toplote K - količina toplote koja se prenosi za 1 s kroz površinu od 1 m 2, kada je razlika temperature između spoljašnjeg i unutrašnjeg okruženja 1 ºS. Vrijednost K ovisi o svojstvima materijala. Kako se smanjuje, toplinsko-zaštitna svojstva zida se povećavaju. Osim toga, hladnoća u prostoriji će prodrijeti manje ako postoji veća debljina ograde.

Konvekcija i zračenje izvana i iznutra utiču i na curenje toplote iz kuće. Stoga, iza baterija na zidovima ugrađuju se reflektirajuće ekrane od aluminijske folije. Slična zaštita se vrši i na vanjskim ventiliranim fasadama.

Prenos toplote kroz zidove kuće

Vanjski zidovi čine maksimalni dio površine kuće i preko njih gubitak energije doseže 35-45%. Izrađeni građevinski materijali imaju različitu zaštitu od hladnoće. Vazduh ima najnižu toplotnu provodljivost. Zato porozni materijali  imaju najniže vrijednosti koeficijenata prijenosa topline. Na primjer, građevinska cigla K = 0,81 W / (m 2 · o C), za beton K = 2,04 W / (m 2 · o C), za šperploču K = 0,18 W / (m 2 · o C), i kod ploča od polistirenske pjene K = 0.038 W / (m 2 · o C).

U proračunima korištena je inverzna koeficijenta K, otpornost na prijenos topline obuhvatne strukture. To je standardizovana vrednost i ne sme biti niža od određene predodređene vrednosti, jer od toga zavise troškovi grejanja i uslovi boravka u prostorijama.

Na koeficijent K utiče vlažnost materijala zatvorenih konstrukcija. U sirovini voda istiskuje zrak iz pora, a njegova toplotna provodljivost je 20 puta veća. Kao rezultat, svojstva toplotne izolacije ograde se pogoršavaju. Wet zid od cigle  promašuje za 30% više toplote  u odnosu na suvo. Stoga fasada i krovovi kuća pokušavaju da se fasetiraju materijali na kojima se ne drži voda.

Gubici toplote kroz zidove i spojeve otvora u velikoj mjeri zavise od vjetra. Nosive konstrukcije  - prozračan, a zrak prolazi kroz njih izvana (infiltracija) i iznutra (exfiltracija).

.
1.1 Svrha i ciljevi kursa.
1.2 Predmet predmeta.
1.3 Izgradnja kao jedinstveni energetski sistem.
2. Prenos toplote kroz spoljnu ogradu.
2.1 Osnove prenosa toplote u zgradi.
2.1.1 Termička provodljivost.
2.1.2 Konvekcija.
2.1.3 Zračenje.
2.1.4 Toplinski otpor zračnog raspora.

2.1.6 Prenos toplote kroz višeslojni zid.
2.1.7 Smanjena otpornost na prijenos topline.
2.1.8 Raspodjela temperature preko poprečnog presjeka ograde.
2.2 Režim vlažnosti zatvorenih konstrukcija.
2.2.1 Uzroci vlage u ogradama.
2.2.2 Negativni efekti vlaženja vanjske ograde.
2.2.3 Odnos vlage i građevinskog materijala.
2.2.4 Vlažan vazduh.
2.2.5 Vlažnost materijala.
2.2.6 Sorpcija i desorpcija.
2.2.7 paropropusnost ograda.
2.3 Prozračnost spoljašnje ograde.
2.3.1 Osnovne odredbe.
2.3.2 Razlika pritiska na vanjskoj i unutarnjoj površini ograde.
2.3.3 Propusnost vazduha građevinskih materijala.

2.1.5 Koeficijenti prijenosa topline na unutarnjoj i vanjskoj površini.

  Razmislite o zidu koji razdvaja prostoriju sa temperaturom tv od vanjskog okruženja s temperaturom tn. Vanjska površina konvekcijom izmjenjuje toplinu sa vanjskim zrakom, a zračna površina - s okolnim površinama koje imaju temperaturu tkr. n Isto je iznutra. Može se napomenuti da je toplotni tok sa gustinom q, W / m2, koji prolazi kroz zid, jednak:

, (2.13)

gdje tocr. in i tkr. n je temperatura površina koje okružuju unutarnju i vanjsku ravninu predmetnog zida, ° C;
αk in, αk. n - konvektivni koeficijenti prijenosa topline na unutarnjoj i vanjskoj površini zida, m2. oS / W;
a l u, a l. n - koeficijenti prijenosa topline zračenja na unutrašnjoj i vanjskoj površini zida, m2. oS / W.
U inženjerskim proračunima, prijenos topline na površinama zatvorenih konstrukcija nije podijeljen na radijacijske i konvektivne komponente. Vjeruje se da se percepcija topline pojavljuje na unutarnjoj površini vanjske ograde u grijanoj prostoriji, procijenjena ukupnim koeficijentom αV, W / (m2. OS), te na vanjskoj površini - prijenosu topline, čiji je intenzitet određen koeficijentom prijenosa topline αn, W / (m2oS). Pored toga, smatra se da su temperature vazduha i okolnih površina međusobno jednake, tj. Tcr. u = tv, i tkr. n = tn. To je:

, (2.14)

Stoga se pretpostavlja da su koeficijenti prijenosa topline na vanjskoj i unutarnjoj površini ograđenog prostora jednaki zbroju radijantnih i konvektivnih koeficijenata prijenosa topline na svakoj strani:

. (2.15)

Fizičko značenje koeficijenta prenosa toplote na vanjskoj ili unutarnjoj površini je gustoća toplinskog toka koju daje odgovarajuća površina njegovoj okolini (ili obrnuto) pri temperaturnoj razlici površine i medija od 1 ° C. Vrijednosti inverzne do koeficijenata prijenosa topline obično se nazivaju otpori prijenosa topline na unutarnjem Rb, m2. oS / W, i vanjski Rn, m2. OS / W, ogradne površine:

R u = 1/ α u ; R n =1/ α n . (2.16)

I u nekim slučajevima klimatizacija.

Uređaj sistema centralnog grijanja osigurava održavanje potrebnih temperatura zraka u prostoriji i povećava razinu udobnosti.

Danas je nemoguće zamisliti kuću koja nije opremljena sistemom grijanja. Sistem grijanja je nezamjenjiva komponenta udobnog života.

U okviru ovog kursa izrađen je proračun sistema grijanja javne zgrade. Dizajn ograda je izoliran. Sistem grejanja je projektovan u skladu sa važećim SNiP-ovima i GOST-ovima, uzimajući u obzir zahtjeve zakona o štednji energije. Razvijena je komercijalna stanica za mjerenje topline, predviđena je ugradnja ventila i armature.

Određivanje koeficijenta prenošenja toplote zatvorenih konstrukcija.

Određivanje koeficijenta prijenosa topline vanjskog zida.

Polazna linija:

Građevinsko područje - vladimir;

Projektovana temperatura zraka tint  = 16 ° C;

Vlažni uslovi u sobi - normal.

Zona vlažnosti prema Aneksu 1 * SniP II-3-79 * - mokri, radni uvjeti prema Prilogu 2 pri normalnoj vlažnosti - parametar B.

Zidna konstrukcija:

1. Cementno-peskoviti malter: δ1 = 0,02 m;

λ λ1 = 93W / m oS;

2. Podloge od mineralne vune: δ2 =? m; γ2 = 75 kg / m3; λ2 = 0,064, W / m oS;

3. Ćelijski beton: δ3 = 0, 24; γ3 = 1000kg / m3; λ3 = 0,47, W / m oS;

4. Kompleksno rješenje: δ4 = 0.02 m; λ4 = 0,87 W / m oS.

Koeficijent toplotne provodljivosti, λ, određuje se u zavisnosti od gustine materijala, γ i uslova rada (parametar B, Dodatak 3 * SNiP II-3-79 *).

αint = 8,7 W / m2 ° C

αext = 23 W / m2 ° C

Redosled izračunavanja.

1. Određivanje stepena-dana grejnog perioda:

Dd = (tint - tht) · Zht = (16 - (- 3.5)) · 213 = 4153.5 ° C dan.

2. Određivanje normalizirane vrijednosti otpora prijenosa topline na pločici. 4. SNiP:

Reg = a · Dd + b = 0,0003 · 4153,5 + 1,6 = 2,8

3. Definicija ukupne toplinske otpornosti:

4. Na osnovu toplotnog stanja, gdje je R0\u003e Rreg, R0 do Rreg:

2,8 = m2 ° C / W

5. Određivanje debljine izolacionog sloja:

δ2 = (2,8-0,71) · 0,064 = 0,133 m.

6. Određivanje ukupnog termičkog otpora u odnosu na δ2

7. Ispitivanje termičkog stanja: R0 ≥ Rreg.

2.9\u003e 2.8 =\u003e ispunjen je uslov.

8. Koeficijent prenosa toplote u potkrovlju:

K =

Određivanje koeficijenta prijenosa topline za slučaj prelijevanja.

Struktura poda:

1. 4 sloja krovnog materijala: δ1 = 0,25 m; λ1 = 0,17 W / m oS;

2. Cementni estrih: δ2 = 0,02 m; γ2 = 1800 kg / m3; λ 2 = 0,93 W / m oS;

3. Ploče od mineralne vune: δ3 =? m; γ3 = 200 kg / m3; λ3 = 0.076 W / m oS;

4. cementna košuljica: δ4 = 0,02 m; γ4 = 1800 kg / m3; λ 4 = 0,93 W / m oS;

5. Armirana betonska ploča: 5 = 0,22 m; γ5 = 2500 kg / m3; λ5 = 2,04 W / m oS.

Pronađite podatke za izračunavanje:

tint  = 16 ° C;

tekst  = - 28 ° C;

zht= 213 dana;

tht  = -3,5 oS;

α int  = 8,7 W / m2 oS; ,

α lok  = 23 W / m2 oS;

Redoslijed izračunavanja:

1. Odredite stepen-dan grejnog perioda:

Dd = (nijansa - tht). zht = (16 - (- 3,5)) · 213 = 4153,5 ° C dan.

2. Prema tabeli 1 * određujemo potrebnu toplotnu otpornost:

Rreq = a · Dd + b = 0,0003 · 4153,5 + 1,6 = 2,8 m2 oS / W

3. Odrediti ukupni toplinski otpor:

4. Na osnovu uvjeta toplote, gdje je Ro ≥ Rreq, izjednačavamo

5. Pronađite debljinu izolacijskog sloja:

δ3 = (2,8 - 0,71) · 0,076 = 0,158m;

6. Odrediti ukupni toplinski otpor u odnosu na δ3:

;

7. Proverite termičko stanje: R0 ≥ Rreq

2.78 ≥ 2.8 =\u003e ispunjen je uslov;

8. Koeficijent prenosa toplote:

.

Određivanje koeficijenta prijenosa topline vanjskih vrata.

1. Odrediti potrebnu toplotnu otpornost vanjskog zida pomoću formule:

{!LANG-8c4843889f3ea8c1924f2cefccbe1d33!}

R{!LANG-ec6a71b58c1c395415c6f3f123d1a6d7!} =0,6 · {!LANG-9717d5aa99f2081a9191c2213331b1d8!}{!LANG-6d1c264d6532cc1ca846178326389685!}=0,6 · {!LANG-9fac7cae314526aa0ae781332bcaf4c3!}

{!LANG-d9c13b593ff570ce73d951ad1ae96348!}

.

{!LANG-521d096c9009403e32f658f8850cc459!}

{!LANG-c9becbac15c7c62c516479ac560682b1!}

{!LANG-5a2b4480047731177dcfa21e815cd67a!}

	{!LANG-192d40c3f5a702ef1efaed3a8a2c5b9c!}	{!LANG-977aef89a06d4e2f7fe1befe3cc41106!}	{!LANG-dc29877c56df82a6d948717216eb80b5!}
	{!LANG-fb04fba569acace4c5b750cbd4dba45d!}
	{!LANG-6f896decbb02a69b7a8543aee5e6e79c!}
	{!LANG-c203298e8f67db13fe1aa0024839bc4a!}
	{!LANG-3791125e75b8f34a41ca78a92e97d71e!}
	{!LANG-3e6dc666592f85f81816dc035e30c8ce!}

{!LANG-d860526d0a17acdd96e864eb0063f236!}

{!LANG-5bcc7b03b13cf3f11d170be2d6b55bb0!} {!LANG-165c117fefa6dd118c6139c1b0f3b68a!}{!LANG-e66c5298749ab07ffde4788c7a07aeab!} {!LANG-dccbd82db84ec166df7907a8006c6fc3!}{!LANG-61800f67d3ed744e9197cd1f18a09689!} {!LANG-caef264dc763381d92d42d8f2af07fba!}{!LANG-c104b2c0d9193f7f45205f52a93bd464!} {!LANG-953e4bf594a3740b315d66268f85c73f!}{!LANG-39872f8ce730eb957670c90f468b2198!}

{!LANG-d07b8bc9831707329d183c193e2b5cea!} {!LANG-e09632571c11c52e34488ffd6d742821!}{!LANG-fbfa035af6b24b0e3e72179593c26891!}

{!LANG-8f129d40f15592c51255be33008f4b6a!}

ΔR{!LANG-cf9a2cec0f661ae70b64ef89b5f4c61d!}=100 · {!LANG-42f463c8479642e92eaf6a151ebcf9d8!}{!LANG-0a72c32038c78186cbfce9dafd449c7e!}{!LANG-9a169f0b03563bd90f52762c7e01de5d!}· 3 · h{!LANG-971a03081507402ac757137a54dda747!}· n{!LANG-971a03081507402ac757137a54dda747!}{!LANG-90bbd2e5dd206aa6541091675dd1c6b5!}{!LANG-214607c599358a301a1fe74014b09ad6!}t{!LANG-300ba1936318ad66721bc59c26e6454e!});

{!LANG-f62bae1911398781b97fab054140d1fe!}

{!LANG-b30ee59b58df45b2f87d0353199cd9fd!} {!LANG-37c7531bb6981a847e1ab090469d7685!}{!LANG-5f55be45a5a75c7d08c7ec9e274faab6!}

{!LANG-8d751d91fdc755e5e8e8440df536abf1!}

{!LANG-bb4612436e119fd512a672597821b9bf!}

{!LANG-6bf5f60644921851a25f9219a8c949de!}

;

{!LANG-53f504c7cabfe39d35eea6998a91d62b!}

;

{!LANG-2a7f734cd4ed609d65b2b8fa4adaadb8!}

{!LANG-9b311bb721c728f17dd0e8d6d664bf90!}

{!LANG-0d7aa553baaf830ca6a7049efc144f07!}

{!LANG-1f86d98e79b8ee99040e33e287670029!}

{!LANG-ca19c7e62d03d6ef272a2d26d29f25a8!}

{!LANG-839594493da35396095cec7aa51361c4!}